第44卷第6期化肥設(shè)計(jì)Dec.20062006年12月Chemical Fertilizer Design設(shè)計(jì)技術(shù)城市煤氣低溫甲醵洗凈化工藝模擬與改造研究關(guān)威,張述偉,管鳳寶,吳德民(大連理工大學(xué)化工學(xué)院,遼寧大連116012)摘要:應(yīng)用 Aspen Pυs軟件,采用改進(jìn)的PSRK熱力學(xué)模型,在完威對工藝流程設(shè)計(jì)工況模擬分析的基礎(chǔ)上,針對低溫甲醇洗工藝在生產(chǎn)中出現(xiàn)的凈化氣和放空氣硫含量趯標(biāo)問題,提出了4項(xiàng)改進(jìn)措施,對改造方案進(jìn)行了模擬和優(yōu)化。關(guān)鍵詞:低溫甲醇洗;過程模擬; Aspen Plus;工藝改造中圖分類號:TQ546.5文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:1004-8901(2006)06-0017-06Simulation, Reformation and Study on Rectisol Process of City Coal GasGUAN Wei, ZHANG Shu-wei, GUAN Feng-bao, wU De-miChemical Process Department, Chemical Engineering College, Dalian Science Engineering University, Dalian Liaoning 116012 China)Abstract: Using Aspen Plus software and adopting improved PSRK thermo-dynamic model, based on successful simulation analysis of the designconditions, in allusion to problem that the sulfur content exceeded standard requirement for purifying gas and venting gas caused in productioprocess, four items of reformation measures were suggested, simulation and optimization were made for reformation schemes.Key words: Rectisol process; process simulation; Aspen Plus; process reformation采用煤加壓氣化技術(shù)生產(chǎn)的城市粗煤氣中往筆者結(jié)合 Aspen Plus軟件強(qiáng)大的流程模擬功能往含有一定量的輕烴物質(zhì)、二氧化碳、硫化氫、氨氣和準(zhǔn)確的物性庫,采用統(tǒng)一的熱力學(xué)模型成功完成以及苯等有害雜質(zhì),在煤氣并人城市煤氣管網(wǎng)之前了設(shè)計(jì)工況全流程模擬,分析了導(dǎo)致凈化氣含硫的必須將這些雜質(zhì)脫除1。低溫甲醇洗凈化法是原因,對主要工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,采用增加水洗種典型的物理吸收方法,它利用甲醇在低溫下對塔和共沸塔的改進(jìn)方案較好地解決了脫除氨和苯H2S,CO2等氣體吸收量大、選擇性高等特點(diǎn),使粗的問題,為裝置的改造提供了依據(jù)。煤氣得到很好地凈化31工藝流程目前國內(nèi)引進(jìn)的大型煤氣化裝置中采用低溫甲醇洗凈化方法的已有十幾套。多數(shù)裝置由于擴(kuò)該工藝過程包括原料氣冷卻分離、甲醇三段吸產(chǎn)或原料改變都面臨著工藝改造,其中低溫甲醇洗收、閃蒸膨脹再生、甲醇熱再生及萃取再生5個(gè)部凈化系統(tǒng)的改造頗為繁雜。采用 Aspen Plus軟件對分,工藝流程見圖1。進(jìn)入裝置的粗煤氣,首先經(jīng)過低溫甲醇洗凈化系統(tǒng)進(jìn)行全流程模擬,有利于弄清裝有文丘里噴嘴的強(qiáng)洗滌器將夾帶的固體物質(zhì)及原有工藝存在的問題,進(jìn)而對改造工況各個(gè)工藝參粉塵除去,再與本裝置有關(guān)的冷物流換熱,原料氣數(shù)進(jìn)行進(jìn)一步研究,從而縮短方案設(shè)計(jì)時(shí)間,達(dá)到被冷卻到-28℃左右,進(jìn)入吸收塔預(yù)洗段。粗煤氣工藝優(yōu)化和節(jié)能降耗目的。在此脫除全部輕質(zhì)油等雜質(zhì)后,進(jìn)入主洗段脫除全某氣化廠采用空氣分離、魯奇煤氣化、部分氧部硫化物和部分CO2。冷甲醇在終洗段將殘余CO2化等裝置生產(chǎn)甲醇,其中凈化裝置的低溫甲醇洗工脫除后凈煤氣經(jīng)回收冷量送往甲醇合成裝置。吸藝在生產(chǎn)中凈化氣及放空氣硫含量嚴(yán)重超標(biāo)凈煤收塔終洗段塔底的甲醇,一部分噴淋到主洗段,另氣中硫含量高于規(guī)定的0.1×10°,放空氣中硫含徑CQ瀘縮門裝膨瞇再生后循環(huán)回吸收量高于規(guī)定的50×10°。由于原料煤性質(zhì)的改變,塔中國煤化工答底含硫的甲醇進(jìn)入導(dǎo)致原料氣中新增加了氨和苯等有害物質(zhì),對工藝COCNMHG醇送入萃取塔處理,危害很大,必須對現(xiàn)有裝置進(jìn)行分析和改造,以脫作者簡介:關(guān)威(1981年-),男,黑龍江佳木斯人,大連理工大學(xué)除有害物質(zhì)。2004級碩士研究生,研究方向?yàn)榛すに囘^程的模擬與優(yōu)化化肥設(shè)計(jì)2006年第44卷萃取出的輕油作為副產(chǎn)品。塔底甲醇和水的混合CO2氣體作為放空氣排出。塔釜含硫的甲醇液經(jīng)換物送入甲醇水分離塔,塔頂蒸餾出的甲醇送至CO2熱后送至甲醇熱再生塔。塔底再生出的高濃度甲濃縮塔中段,塔底的水一部分循環(huán)回萃取塔作為萃醇經(jīng)氨冷器降溫至-5σ℃后循環(huán)送亼吸收塔終洗取液,另一部分作為工藝水排出系統(tǒng)。CO2濃縮塔段塔頂。甲醇熱再生塔塔頂采出約含40%H2S的塔頂閃蒸出的氣體作為燃料氣用噴射器送至電站,混合氣體,經(jīng)一系列換熱器降溫后進(jìn)入閃蒸罐進(jìn)由該塔中部排出的甲醇送到H2S濃縮塔。在塔中,步回收甲醇,閃蒸出的H2S氣體去克勞斯硫回收裝含硫氣體逆流向上被甲醇吸收,同時(shí)CO2被解吸出置,罐底部閃蒸出的甲醇與其他冷凝液一起送至閃來。H1S濃縮塔塔頂含有小于50×10-°硫化物的蒸罐凈化煤氣去甲醇裝置酚水爭煤氣氣去硫回收裝置lco氣放|料氣還℃去電款水廠圖1低溫甲醇洗工藝流程—強(qiáng)洗滌器;2—吸收塔預(yù)洗段;3—吸收塔主洗段;4—吸收塔終洗段;5-℃O2濃縮塔;6萃取塔;7-甲醇水分離塔;8-H-S濃縮塔;9—甲醇熱再生塔;10CO2濃縮塔:11—一閃蒸罐;12-閃蒸罐表2單元操作模型2設(shè)計(jì)工況模擬參數(shù)名稱模型兌明2,1原料組成K2-K04嚴(yán)格蒸餾塔由氣化生產(chǎn)的粗煤氣中,除含有N2和H2之K07、K09RadFra帶再沸器精餾塔嚴(yán)格液一液萃取器外,還含有大量的氣態(tài)輕油、飽和水分、H2S和CO2W09-Ww16Heater加熱器/冷卻器等雜質(zhì)。粗煤氣的組成見表1。Heat雙物流換熱器表1粗煤氣進(jìn)料組成B02-B04雙出口閃蒸罐混合器系列Mixer多流股混合器溫度壓力流量組成/摩爾分?jǐn)?shù)泵系列泵/液壓透平℃/kPa/kg·hlH2OCO2H2CH4輕油CON2H2S多出口分流器282300700000.0010.3590.4780.0810.0120.0640.0040.001嚴(yán)格閥2,2單元操作模型23低溫甲醇洗工藝流程涉及塔、壓力變送器、換中國煤化工直接影響到計(jì)算結(jié)熱器等單元操作,工藝復(fù)雜,回路眾多,必須選取合果CNMH(果的準(zhǔn)確性。由于適的單元操作模型才能實(shí)現(xiàn)全流程的成功模擬。低溫甲醇洗系統(tǒng)包括十多個(gè)組分,是非理想性較強(qiáng)所選用的單元操作模型見表2的多組分極性體系,且溫度、壓力操作條件范圍寬第6期關(guān)威等城市煤氣低溫甲醇洗凈化工藝模擬與改造研究廣(-60-150℃,0.1~6MPa),氣液平衡規(guī)律的洗系統(tǒng)過程單元涉及物質(zhì)特點(diǎn)以及操作條件等,從描述與計(jì)算比較困難,必須在 Aspen Plus軟件提供多物性計(jì)算方法中選擇了幾種較適宜的方法進(jìn)的眾多物性計(jì)算方法中尋找并開發(fā)適合低溫甲醇行模擬計(jì)算,然后以工廠提供的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)(見表3洗系統(tǒng)的模型。為基準(zhǔn),將凈煤氣(7號流股)的模擬結(jié)果與設(shè)計(jì)數(shù)利用軟件自帶的物性方法決策樹可以大大縮據(jù)進(jìn)行對比,從而確定了適用于全流程模擬的物性小計(jì)算方法的范圍。為此,筆者首先根據(jù)低溫甲醇計(jì)算方法。表3不同物性計(jì)算方法下的凈煤氣流股的模擬結(jié)果凈煤氣(7號流股)模擬值設(shè)計(jì)值物性計(jì)算方法SR- POLARRK一 ASPENPSRK改進(jìn)的FRK溫度℃壓力/kPa21502150215021502150流量/kg·h摩爾組成CO20.014433×100.0300.7720.7880000.7360.1220.1210.118輕油0,0080.00】21x100.0100.0]00.00.1000.1000.0060.006無12×10-6<0.1×10-6在低溫甲醇洗工藝中,多功能吸收塔是核心設(shè)最終實(shí)現(xiàn)低溫甲醇洗系統(tǒng)全流程的順利收斂。關(guān)備,用于完成原料氣H2S和CO2的脫除,其模擬結(jié)鍵流股的計(jì)算結(jié)果與設(shè)計(jì)值的對比見表4果直接影響物性計(jì)算方法選擇的合理性,因此十分模擬分析結(jié)果表明,應(yīng)用 Aspen Plus進(jìn)行低溫重要。經(jīng)過多重篩選,選取了適用于預(yù)測低溫、高甲醇洗模擬是成功可靠的,從而可以進(jìn)行改造工況壓非理想系統(tǒng)的PRwS和PRK,適用于富氫系統(tǒng)的研究。大小形狀極不對稱系統(tǒng)的RK- ASPEN,以及適用3改造工況模擬于強(qiáng)非理想高壓系統(tǒng)的SR- POLAR。這4種方法被認(rèn)為可能是描述低溫甲醇洗系統(tǒng)較好的熱力學(xué)3.1原料氣的變動情況計(jì)算方法。將4種方法應(yīng)用于對多功能吸收塔的工廠在實(shí)際運(yùn)行中原料氣組成發(fā)生變動,CO2模擬計(jì)算,并將凈煤氣的模擬值分別與設(shè)計(jì)值進(jìn)行和H2含量有所降低,而CO含量增加,H2S含量不對比,結(jié)果見表3。變,原料氣除了含有輕油外,還含有苯和氨。改造由表3可知,在選擇的4種物性計(jì)算方法中,工況的粗煤氣組成見表5。由于原料氣發(fā)生上述變PSRK的計(jì)算結(jié)果與設(shè)計(jì)值吻合最好,摩爾流量誤化,現(xiàn)有的裝置不能滿足生產(chǎn)要求,需要進(jìn)行改造。差為005%,但其組分的摩爾分率仍然存在一定差32改造方案的目的異。通過調(diào)整FSRK物性方法的混合規(guī)則,使用改(1)以煤為原料加壓氣化制得的粗煤氣中,不可進(jìn)的PSRK方法模擬出的組分摩爾分率模擬值與設(shè)避免地含有一定的氨氣組分,而氨與水及CO2反應(yīng)計(jì)值基本一致,最大誤差為0.03%。其他幾種物性生成碳酸氫銨結(jié)晶,最終會導(dǎo)致系統(tǒng)某部位的堵塞方法對于描述低溫甲醇洗的計(jì)算存在不同程度的或被甲醇吸收生成(NH4)2S后返回到洗滌塔塔頂,分誤差。事實(shí)上,采用改進(jìn)的PRK方法對其他各設(shè)解成NH3和H2S,造成凈煤氣總硫含量超標(biāo)3。因備以及全流程進(jìn)行模擬計(jì)算后,結(jié)果都與設(shè)計(jì)值吻此,在進(jìn)入洗滌塔之前,必須采取措施,使進(jìn)入洗滌塔合良好,說明采用改進(jìn)的PSRK物性計(jì)算方法進(jìn)行的粗煤氣中氨含量降低至1×10以下低溫甲醇洗全流程模擬是可行并成功的。粗氣由撾加的苯組分易溶于甲醇,24設(shè)計(jì)工況模擬結(jié)果而且中國煤化工士及熱再生等常規(guī)方采用以上的單元模型及計(jì)算方法,首先準(zhǔn)確完法CNMH塔內(nèi)逐步累積,使成每個(gè)單元操作的模擬,再逐步將其累加,通過調(diào)甲醇吸收H2S和CO2的效果下降。目前該廠實(shí)際整斷裂流股收斂參數(shù)、收斂方法以及計(jì)算順序等,生產(chǎn)凈煤氣中的硫含量為3.0×10-6~6.0×10-6,20化肥設(shè)計(jì)2006年第4卷大大超過0.1×10以下的設(shè)計(jì)指標(biāo)。本套低溫甲形成三相共沸物5,現(xiàn)有裝置仍然不能保證苯的完全醇洗系統(tǒng)雖然已經(jīng)有萃取裝置,但由于苯、甲醇和水脫除。表4關(guān)鍵流股的模擬結(jié)果與設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)對比序號種類溫度/℃壓力/kPa煤氣成分/摩爾分率流量/kg·h-1輕油模擬值2S再生氣設(shè)計(jì)值2302模擬值38100.8230.0630.0680.028CO2閃蒸氣設(shè)計(jì)值39700.8360.0470.0630.029<10×10-6模擬值0.01232×10CO2放空氣設(shè)計(jì)值10983<0.0010.0040.012<50×10-615模擬值8890.8050.075720.02771×10-6乏氣設(shè)計(jì)值66600.8260.0530.0650.02760×10模擬值輕油表5改造工況粗煤氣進(jìn)料組成組成/摩爾分率溫度/℃壓力/kPa流量/kg·h-1NH, CsHe0.30540.43720.08650.01100.14990.0038500×10-60.00100.0010(3)凈煤氣中含硫問題除上述原因引起之外,個(gè)水洗塔,部分流程發(fā)生變化,換熱網(wǎng)絡(luò)匹配及設(shè)原設(shè)計(jì)的流程也存在一定的缺陷。從設(shè)計(jì)工況的備參數(shù)都需要做出相應(yīng)的改變。對于新增的設(shè)備,模擬結(jié)果可以看出,從甲醇水分離塔塔頂采出的44由于沒有單元設(shè)備參數(shù)及操作條件的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù),需號物流中含有大量的H2S(約3.0%),將此物流通要根據(jù)設(shè)計(jì)工況的模擬數(shù)據(jù)和 Aspen軟件提供的靈到CO2濃縮塔相當(dāng)于將硫從有硫區(qū)送到無硫區(qū),導(dǎo)敏度分析功能進(jìn)行工藝參數(shù)優(yōu)化。共沸塔作為凈至半貧液甲醇含硫。原流程的這種缺陷直接造成化苯的重要設(shè)備,其塔底水、甲醇混合物中苯的含生產(chǎn)過程中凈煤氣和放空氣的H2S含量超標(biāo)。量對后續(xù)工藝的影響至關(guān)重要(4)強(qiáng)洗滌器中的文丘里噴嘴雖然能洗滌粗煤對塔頂回流比進(jìn)行靈敏度分析,回流比的變化氣中夾帶的固體物質(zhì),但阻力較大,不能保證凈煤氣對塔頂苯產(chǎn)品純度以及共沸塔熱負(fù)荷的影響見圖按照設(shè)計(jì)壓力進(jìn)入甲醇合成裝置,影響后工序生產(chǎn)。3。在共沸塔回流比大于3.0后,塔頂苯純度基本保33改進(jìn)措施持在73.66%,而隨著回流比的增大,塔頂冷凝器和在對原設(shè)計(jì)工況成功模擬的基礎(chǔ)上,針對工廠塔底再沸器的熱負(fù)荷增大。為節(jié)省能量消耗,在保實(shí)際存在的問題,提出以下4種改進(jìn)措施。證苯從塔頂完全采出的前提下,將回流比定為3。(1)在進(jìn)入洗滌塔之前,增設(shè)1個(gè)水洗塔,用冷在此條件下,共沸塔塔底的苯含量的計(jì)算結(jié)果為卻后的鍋爐給水清洗粗煤氣,使粗煤氣中的氨含量810×10,符合低于1×10-°的標(biāo)準(zhǔn)。在改造工況降低至1×10°以下的模擬計(jì)算中,主要塔器及換熱設(shè)備參數(shù)不動,物(2)在萃取塔和甲醇水分離塔之間增設(shè)1個(gè)共性方法也保持不變。沸塔,將苯脫除至1×10“以下。3.5改造方案模擬結(jié)果(3)從甲醇水分離塔塔頂采出的44號流股改將以上優(yōu)化方案應(yīng)用到低溫甲醇洗改造工況為通入CO2濃縮塔底部。的模擬計(jì)算中,最終得出改造工況主要流股和各塔4)由于新增加的水洗塔能夠有效地脫除粉塵的模擬計(jì)算結(jié)果,見表6。該結(jié)果可作為低溫甲醇和其他固體雜質(zhì),因此可將文丘里噴嘴取消以減少洗氣體阻力中國煤化工答后,進(jìn)入的粗煤氣34改造方案的模擬與優(yōu)化中刻CNMHG,洗滌塔塔頂凈煤氣對低溫甲醇洗系統(tǒng)進(jìn)行改造工況模擬,改造工中H2S含量體積分?jǐn)?shù)為8×10ˉ°,凈煤氣流量為藝流程見圖2。從圖2可以看出,改造后增加了225315kg/h;②CO2放空氣中的H2S含量體積分?jǐn)?shù)第6期關(guān)威等城市為產(chǎn)冼凈化工藝模擬與改造研究21為25×10-°,符合環(huán)保要求;③H2S再生氣饣度滿足改造要求。改造方案對原裝置改動很小,且節(jié)為-45℃,H2S含量體積分?jǐn)?shù)為40%。以上扎灬均省投資,易于實(shí)施。凈化煤氣去甲醇裝置凈煤氣鍋爐給粗煤氣S氣去硫回收裝置CO2氣放空燃料氣乏氣去電站圖2低溫甲醇洗改造工藝流程—水洗塔;2一吸收塔預(yù)洗段;3-吸收塔主洗段;4—吸收塔終洗段;5-CO2濃縮塔;6一萃取塔;7一甲醇水分離塔;8-H2S濃縮塔;9一甲醇熱再生塔;0-CO2濃縮塔:11一閃燕罐;12—閃燕罐;l3一共沸塔Plus軟件,應(yīng)用改進(jìn)的PSRK物性方法對低溫甲醇0.07366522000000.073660洗裝置的模擬基本可行,可應(yīng)用于設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)0.073655算性能校核以及實(shí)際生產(chǎn)的改造。0.073650(2)對改造工況的模擬結(jié)果表明,增加水洗塔,可將粗煤氣中的氨減少到1×106以下。增加共沸塔,可將進(jìn)入甲醇水分離塔之前的苯脫除至0.073630200000.8×10-6。通過對流程的改造,凈煤氣中H2S含2.0222.42.6283.03.23.43.6384.0量低于0.1×10-6,可以解決工廠實(shí)際存在的問題。圖3共沸塔回流比對塔頂苯含量及塔熱負(fù)荷的影響(3)采用統(tǒng)一的熱力學(xué)模型對低溫甲醇洗工一再沸器熱負(fù)荷;■一冷凝器熱負(fù)荷;口一塔頂苯濃度藝進(jìn)行了全流程模擬,調(diào)整并優(yōu)化了共沸塔的操作參數(shù),保證了塔底苯含量低于1×10的工藝指標(biāo)4結(jié)論(4)對低溫甲醇洗工藝全流程的模擬,有利于(1)對設(shè)計(jì)工況的模擬結(jié)果表明,使用 Aspen分析工藝原理,為進(jìn)一步擴(kuò)產(chǎn)改造奠定了基礎(chǔ)。表6改造工況主要流股計(jì)算結(jié)果溫度壓力流量組成/摩爾分率流股位號 / kPa /kg·h-1CO2輕油CH粗煤氣2282300700000.3040.4380.0860.0110.1500.003812×10-”0.0010.00凈煤氣0.030.6270,116中國煤化工2×108×10-H2S再生氣39-450.60CO2閃蒸氣11-2950040200.8380.0470.061CNMHGCO2放空氣241020401000.983<0.0010,0040.0120.00125×10“6下轉(zhuǎn)第35頁)第6期馮凱甲醇裝置一段轉(zhuǎn)化爐運(yùn)行分析35·對流段輔助燒嘴一直沒有啟用。進(jìn)出口溫度的運(yùn)行數(shù)據(jù)與設(shè)計(jì)要求的操作溫度比(2)原因分析裝置滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí),各組盤管較見表1。表1各組盤管進(jìn)出口設(shè)計(jì)溫度與實(shí)際溫度對比項(xiàng)目名稱混合原料氣預(yù)原料氣預(yù)熱盤過熱蒸汽盤管鍋爐循環(huán)水盤燃料天然氣預(yù)鍋爐給水預(yù)熱精制水預(yù)熱盤熱盤管進(jìn)出口管進(jìn)出口管進(jìn)出口熱盤管進(jìn)出口盤管進(jìn)出口管進(jìn)出口沒計(jì)溫度/℃350/530125/390140/19440/106實(shí)際溫度/℃292/484115/459246/325250/25035/294139/18447/70從表1數(shù)據(jù)對比可以看出,第1組混合原料氣(3)解決辦法對流段7組盤管的運(yùn)行指標(biāo)與預(yù)熱盤管的進(jìn)出口溫差已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)要求范圍,盤設(shè)計(jì)要求存在不同程度的偏差是諸多因素的綜合管自身換熱能力基本符合設(shè)計(jì)要求。但在實(shí)際運(yùn)影響所導(dǎo)致的,短期內(nèi)不會影響裝置的安全運(yùn)行,行中,由于中壓蒸汽過熱度不夠,使得進(jìn)入轉(zhuǎn)化爐若長期運(yùn)行,則涉及到原料消耗和能耗的增加,包的蒸汽溫度較低,加之冷凝液汽提塔的投運(yùn),使汽括觸媒使用周期縮短和能量損失。轉(zhuǎn)化爐對流段提后入轉(zhuǎn)化爐的蒸汽溫度更低。從爐子整體考慮,盤管組的設(shè)計(jì)改造是一項(xiàng)非常復(fù)雜的工作,其技術(shù)該盤管換熱能力明顯不足,應(yīng)適當(dāng)增加換熱面積,含量高、難度大,牽一發(fā)而動全身,必須經(jīng)過專業(yè)設(shè)以提髙原料氣進(jìn)入轉(zhuǎn)化管的溫度,降低進(jìn)入對流段計(jì)人員的嚴(yán)格核算,在充分考慮設(shè)備安裝和裝置運(yùn)煙氣的溫度,緩解后序設(shè)備超溫現(xiàn)象。由于第2組行實(shí)際情況的基礎(chǔ)上,從轉(zhuǎn)化爐整體出發(fā),全面考原料氣預(yù)熱盤管自身換熱面積較大,換熱能力過慮問題,進(jìn)行反復(fù)科學(xué)論證后方可實(shí)施剩,導(dǎo)致脫硫槽入口工藝氣溫度超標(biāo)運(yùn)行,高出設(shè)計(jì)溫度近70℃,對轉(zhuǎn)化催化劑的安全運(yùn)行存在較3結(jié)語大威脅。第3組過熱蒸汽盤管進(jìn)口溫度與設(shè)計(jì)要(1)一段轉(zhuǎn)化爐是甲醇裝置的關(guān)鍵設(shè)備,其運(yùn)求相符,但出口溫度沒有達(dá)到設(shè)計(jì)要求。該組盤管行的好壞直接影響到裝置的能耗和甲醇產(chǎn)量。自在設(shè)計(jì)上存在換熱能力偏小問題,是對流段熱量后2004年8月一段轉(zhuǎn)化爐投運(yùn)以來,通過對運(yùn)行中存移的影響因素之一。第4組鍋爐循環(huán)水盤管進(jìn)出在問題的改進(jìn),轉(zhuǎn)化爐運(yùn)行狀況已逐漸趨于穩(wěn)定?？跍囟嚷晕⒏哂谠O(shè)計(jì)要求,且實(shí)際運(yùn)行中鍋爐循環(huán)2)由于原始設(shè)計(jì)存在不足,對流段部分預(yù)熱水量比設(shè)計(jì)值高出15υ/h,而且還有輔助燒嘴調(diào)節(jié)盤管操作溫度偏離設(shè)計(jì)值,在高負(fù)荷操作時(shí),表現(xiàn)手段可以利用,因此其換熱能力可以滿足生產(chǎn)要得更為明顯。今后須對盤管重新進(jìn)行核算和改造求。第5組燃料天然氣預(yù)熱盤管受煙氣熱量后移這一問題才可望得到徹底的解決的影響以及設(shè)計(jì)上存在的問題,使盤管出口溫度遠(yuǎn)參考文獻(xiàn)高于設(shè)計(jì)要求,盤管換熱能力偏離設(shè)計(jì)要求甚遠(yuǎn),[1]大連理工大學(xué)化工原理教研室編化工原理M]大連:大連理嚴(yán)重影響燃料氣系統(tǒng)的安全運(yùn)行。目前通過對燃工大學(xué)出版社燒器噴嘴的改進(jìn)燃料氣管線球閥的更換以及優(yōu)化(21梁忠魁化工原理(M],北京:化學(xué)工業(yè)出版202[3]陳敏恒,等.化工原理第二版[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,操作等措施,燃料氣系統(tǒng)運(yùn)行趨于平穩(wěn)。第6組鍋爐給水預(yù)熱盤管進(jìn)出口溫度及進(jìn)出口溫差指標(biāo)接41化學(xué)工程手冊編寫委員會化學(xué)工程手冊[M]北京:北京工業(yè)近于設(shè)計(jì)值,能夠滿足生產(chǎn)需求。第7組精制水預(yù)熱盤管換熱能力明顯不足,可考慮加大盤管的換熱5]馮元琦甲醇生產(chǎn)操作問答M].北京化學(xué)工業(yè)出版社:,00面積,通過調(diào)節(jié)其流量達(dá)到降低引風(fēng)機(jī)入口煙氣溫[6]陳五平.合成氨[M].大連:大連理工大學(xué)出版社,1989修改稿日期:2006-06-01度的目的。(上接第21頁)參考文獻(xiàn):[4]楊友麒.過程流程模擬[J].計(jì)算機(jī)與應(yīng)用化學(xué),1995,12(1)1]張述偉,陸明亮,徐志武,低溫甲醇洗模擬系統(tǒng)模擬與分析中國煤化工的研究[刀].化學(xué)工程師[J].化肥設(shè)計(jì),1994,32(1):25-31CNMHG2]張東亮中國煤氣化工藝(技術(shù))的現(xiàn)狀與發(fā)展[J],煤媒化工,[6]趙月紅,許志宏,等, Aspen Plus用戶模型開發(fā)方法探討[]2004,32(2):1-5.計(jì)算機(jī)與應(yīng)用化學(xué),2003,20(4):435-438[3]汪壽建,潔凈煤氣化工藝淺析[J].化肥設(shè)計(jì),2004,42(3):15收稿日期:2006-08-14