第32卷第1期煤炭轉(zhuǎn)化Vol 32 No. 12009年1月COAL CONVERSIONJan.2009褐煤地下氣化特性的實(shí)驗(yàn)研究李文軍1劉麗麗2)梁新星3)梁杰王偉”摘分別以富氧和富氧水蒸氣為氣化介質(zhì),進(jìn)行了大雁褐煤的地下氣化模型實(shí)驗(yàn).研究了鼓風(fēng)量和汽氧比對(duì)煤氣組成、氣化穩(wěn)定性以及煤層氣化速率的影響,并進(jìn)行了富氧-水蒸氣地下氣化過(guò)程的物料衡算.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,通過(guò)采取合適的氣化參數(shù),大雁褐煤的地下氣化過(guò)程可以穩(wěn)定進(jìn)行關(guān)鍵詞褐煤,地下氣化,汽氧比,氣化速率中圖分類號(hào)TD841模型實(shí)驗(yàn),揭示了褐煤地下氣化的基本特征和溫度引言場(chǎng)發(fā)展規(guī)律,獲得了大雁褐煤地下氣化工藝參數(shù)褐煤地下氣化具有較高的可控性和穩(wěn)定性,是最適宜我國(guó)褐煤資源儲(chǔ)量豐富僅內(nèi)蒙古東部的褐煤地下氣化開釆的煤種儲(chǔ)量就達(dá)100多億t但由于褐煤灰分和水分高、1大雁褐煤煤質(zhì)特征和理想氣化參數(shù)發(fā)熱量低、易風(fēng)化和自燃、難于洗選和儲(chǔ)存以及同時(shí)伴生著軟巖頂板等特點(diǎn),褐煤的開采和利用受到了的計(jì)算很大的限制.煤炭地下氣化是從根本上解決傳統(tǒng)煤炭開采和使用方式存在的一系列技術(shù)、安全和環(huán)塘1.1大雁褐煤煤質(zhì)特征問題的重要途徑.將褐煤直接在地下氣化成可以將大雁送來(lái)的煤樣送國(guó)家煤炭質(zhì)量檢驗(yàn)中心進(jìn)綜合利用的煤氣,煤氣用于民用、發(fā)電、提取純氫或行全面分析化驗(yàn),化驗(yàn)項(xiàng)目有:工業(yè)分析、元素分析、作為合成甲醇、二甲醚、柴油、汽油等原料氣,將會(huì)開全水分、發(fā)熱量、全硫及硫形態(tài)分布、灰熔融性、灰成創(chuàng)一個(gè)褐煤利用的新前景.前蘇聯(lián)、美國(guó)對(duì)褐煤地下分分析、結(jié)渣性、CO2反應(yīng)性、黏結(jié)性、抗碎強(qiáng)度和氣化進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)研究2我國(guó)對(duì)褐煤地下氣熱穩(wěn)定性等表1和表2為實(shí)驗(yàn)煤樣煤質(zhì)工業(yè)分析、化研究較少,為此對(duì)內(nèi)蒙古大雁褐煤地下氣化進(jìn)行元素分析和灰成分結(jié)果表1大雁褐煤的元素分析和工業(yè)分析Table 1 Proximate and ultimate analysis of dayan ligniteoximage analysis/%Ultimate analysis/%CRC/1-8OdsM27.019.514.27Percent of weight.表2大雁煤灰成分(%)低;焦渣特征指數(shù)顯示煤樣受熱時(shí)無(wú)黏結(jié)和膨脹,實(shí)Table 2 Residue compositions of Dayan lignite(%.)驗(yàn)結(jié)果也證明了這一點(diǎn);含硫中等,硫形態(tài)主要是有SiOz Al2 O FezOa Cao MgO TiOz SO, K,0機(jī)硫;灰組成中對(duì)煤的氣化反應(yīng)有催化作用的68.3716.431.851.790.401.662.253.89K2O,Na2O,CaO含量較高,灰熔融性溫度中等,因Percent of weigh灰分高,故煤樣具有較強(qiáng)的結(jié)渣性;CO2反應(yīng)活性大雁煤基本煤質(zhì)特征是:全水分含量較髙,內(nèi)在較髙.抗碎強(qiáng)度和熱穩(wěn)定性化驗(yàn)結(jié)果均高于褐煤的水分含量中等,揮發(fā)分高,灰分高,燃點(diǎn)低,發(fā)熱量較甲要低于褐煤的中國(guó)煤化工·國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(50574096)CNMHG1)博士生;2)碩士生,中國(guó)礦業(yè)大學(xué),10008北京;3)工程師新奧氣化采煤兩北酈功14汊博士生導(dǎo)師,新汶礦業(yè)集團(tuán)有限賁任公司,271233山東泰安;5)工程師,中石化勝利油田東辛采油廠,257049山東東營(yíng)收橋日期:2008-09-23;修回日期:2008-10-28第1期李文軍等褐煤地下氣化特性的實(shí)驗(yàn)研究21般指標(biāo)范圍.從分析結(jié)果可知,大雁煤屬高煤化程度氣化爐體:模型氣化爐內(nèi)膛尺寸長(zhǎng)4.45m,寬褐煤,是較好的地下氣化用煤17m,高1.57m.外設(shè)耐層、保溫層、鋼板密封層1.2理想氣化參數(shù)計(jì)算和鋼筋混凝土承壓層爐體上設(shè)4個(gè)進(jìn)(出)氣孔、19氣化過(guò)程的物料衡算主要用來(lái)預(yù)測(cè)出口煤氣個(gè)溫度測(cè)量孔、4個(gè)燃空區(qū)燃燒狀態(tài)觀測(cè)孔和6個(gè)的組分及熱值從理論上講,應(yīng)對(duì)參加反應(yīng)的每個(gè)元壓力測(cè)點(diǎn)它具有三方面功能:1)可以模擬不同煤素進(jìn)行平衡,而這樣會(huì)使計(jì)算非常復(fù)雜因此本計(jì)質(zhì)、煤層傾角、煤層厚度和煤層深度的地下氣化過(guò)算主要對(duì)幾個(gè)重要的元素進(jìn)行平衡,采用半理論計(jì)程:2)可以進(jìn)行不同氣化工藝如正反向鼓風(fēng)輔助算法計(jì)算以實(shí)驗(yàn)氣化用煤量及煤質(zhì)分析指標(biāo)為依孔供風(fēng)、壓抽相結(jié)合等氣化工藝的實(shí)驗(yàn);3)可進(jìn)行不同氣化爐結(jié)構(gòu)參數(shù)的實(shí)驗(yàn)?zāi)M煤層和氣化爐結(jié)構(gòu)據(jù),具體步驟如下:1)綜合計(jì)算法求得氣化煤量中干餾煤氣的數(shù)量示意圖見圖1,氣化盤區(qū)(煤層)尺寸為4m×1.1mx0.5m,傾角17°,共裝煤2448.76kg2)氣化過(guò)程物料平衡方程:碳平衡方程n(CO)+n(CO2)=n(C睡麟氫平衡方程n(H2)+n(H2O)=n(W)●氧平衡方程2n(CO2)+n(CO)=2n(O2)+n(H2)平衡常數(shù)方程K,=2(C0(10式中:n(CO),n(CO2),n(H2),n(H2O)分別為氣化煤氣中一氧化碳、二氧化碳、氫氣和水蒸氣的量,圖1模擬煤層和氣化爐結(jié)構(gòu)Fig. I Simulated coal seam and gasification structurekmol;n(W)為進(jìn)入氣化區(qū)的水蒸氣量,kmol;n(O2)Inlet hole: 2, 3- Assistant hole: 4-Outlet hole為進(jìn)入氣化區(qū)的氧氣量,kmol;n(C)為氣化區(qū)的碳5— Gaging temperature;6— Gasification量,kmol;K,為經(jīng)驗(yàn)常數(shù),對(duì)已有煤炭地下氣化組分?jǐn)?shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)表明K。為2.10~2.26,本次計(jì)算氣化劑供給系統(tǒng):包括供風(fēng)、供氧和水蒸氣發(fā)生取2.25.系統(tǒng).供風(fēng)采用空氣壓縮機(jī),氧氣由氧氣瓶提供,水將上述方程聯(lián)解即得氣化煤氣的數(shù)量,將干餾蒸氣制備采用ZFQ-B型醫(yī)用水蒸氣發(fā)生器煤氣量和氣化煤氣量加和,則可得到煤氣的組分和檢測(cè)系統(tǒng):流量測(cè)量采用渦輪流量計(jì)測(cè)量;進(jìn)出熱值計(jì)算中假定在確定的范圍內(nèi)干餾煤氣貯量的口及爐體采用PT200壓力變送器顯示;煤層溫度測(cè)20%進(jìn)入氣化通道根據(jù)上述物料平衡項(xiàng)目,編程計(jì)量采用鎳鉻鎳硅熱電偶、 datataker溫度采集器及算,可得模型實(shí)驗(yàn)的計(jì)算結(jié)果(見表3).由表3可以 detranfer ver2.0采集軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,共布置85表3理論計(jì)算結(jié)果(%)個(gè)溫度測(cè)點(diǎn);煤氣組分采用北京分析儀器廠GCTable3 Result of theoretical calculation and the3420型氣相色譜儀分析,通過(guò)色譜工作站進(jìn)入上位oxygen/steam model test(%.)機(jī).所有參數(shù)采用計(jì)算機(jī)在線采集、貯存、顯示、打印Gas compositionCOz N2和分析Theoretical43.9227.202.7122.130.47Model39,5522.743.8532.421.712.2實(shí)驗(yàn)方法w Percent of weight.在氣化通道進(jìn)氣側(cè)用電阻絲點(diǎn)火,鼓入空氣或看出,物料衡算結(jié)果基本可以用來(lái)預(yù)測(cè)煤氣組分,但少量氧氣預(yù)熱氣化爐,之后鼓入富氧使氣化爐升溫所得結(jié)果中H2與CO量較實(shí)驗(yàn)值偏高,這主要是待氣化爐形成高溫溫度場(chǎng)后,先進(jìn)行富氧連續(xù)氣化因?yàn)榻?jīng)驗(yàn)常數(shù)Kn的選取與實(shí)際值存在一定的偏過(guò)程實(shí)驗(yàn)在不同供氧速率條件下,研究出口煤氣組差,同時(shí)在物料平衡時(shí)考慮了其中的重要元素,而忽分的變化規(guī)律;然后進(jìn)行富氧水蒸氣連續(xù)氣化實(shí)略了其他元素驗(yàn)中國(guó)煤化工蒸氣研究其各種2實(shí)驗(yàn)部分工藝CNMHG工藝條件下的不同氣化時(shí)剡,記錄氣化保層溫度功煤氣組分及操作2.1實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)參數(shù),并根據(jù)煤氣組分及溫度場(chǎng)的變化,及時(shí)調(diào)整氣2009年化工藝,以獲得合格煤氣A.●◆3富氧連續(xù)氣化暴■▲褐煤含水較高,首先進(jìn)行富氧氣化實(shí)驗(yàn),研究佳鼓氧量和穩(wěn)定氣化工藝參數(shù)Time/h3.1供O2量的影響圖3富氧連續(xù)氣化過(guò)程煤氣有效組分的變化Fig 3 Change of富氧氣化階段的鼓氧量直接影響煤氣的組分,oxygen gasification process因此,在富氧氣化階段應(yīng)該根據(jù)煤種的不同調(diào)整鼓氧量以達(dá)到產(chǎn)生合格煤氣的目的CO,H2和CO2對(duì)于保持地下氣化的煤氣的熱值是非常有意義的隨著鼓氧量變化的含量見圖2.由圖2可以看出,但隨著氣化過(guò)程的進(jìn)行,煤層中水分的蒸發(fā),H2量呈下降趨勢(shì);CO含量相對(duì)較低,反之CO2的含量比較高,這主要是由于褐煤含氧量高,且大部分是以含氧官能團(tuán)的形式存在的,這些含氧官能團(tuán)以酚羥基(—OH)為主,其次是羧基(—COOH)、羰基(一CO)及甲氧基(一OCH2).因此,在反應(yīng)的開始蓄熱階段鼓入了大量的氧氣,溫度迅速升高(達(dá)到velocity of 0,/(m.h-)1600℃),煤氣組分中CO2的含量較大,煤氣熱值圖2煤氣組分隨著鼓氧量的變化趨勢(shì)因此受到了影響.富氧氣化階段,氣化爐屬于蓄熱階Fig 2 Change gas composition with velocity of O2段,同時(shí)也是煤的熱解氣化階段,由于褐煤的揮發(fā)分◆—H2;■—CO;▲CH4;X—CO2含量高,因此在這一階段CH4的含量很大,但隨H2的含量隨著鼓氧量的增加呈現(xiàn)增長(zhǎng)的趨勢(shì),但是著反應(yīng)的進(jìn)行,揮發(fā)分含量減少,CH在煤氣中的當(dāng)氧氣量增加到8m3/h時(shí),H2含量趨于穩(wěn)定;CO組分呈下降的趨勢(shì)的含量開始時(shí)也是隨著鼓氧量的增加而增加,到鼓氧量達(dá)到7.5m3/h~8m3/h時(shí),CO的含量達(dá)到最4富氧-水蒸氣連續(xù)氣化大值,隨后隨著鼓氧量的增加,反而呈現(xiàn)下降的趨勢(shì);而CO2含量的變化趨勢(shì)卻和CO恰好相反.也當(dāng)煤氣中H2含量下降時(shí),則向爐內(nèi)供人水蒸就是說(shuō)鼓氧量的增加雖然有利于溫度的升高和氣氣,進(jìn)行富氧(93%,經(jīng)濟(jì)制氧濃度)水蒸氣連續(xù)氣化爐的蓄熱,但是當(dāng)氧氣量超過(guò)了褐煤的反應(yīng)能力,化實(shí)驗(yàn),研究最佳汽氧比會(huì)使得氣化爐內(nèi)的氣氛以氧化為主,加之褐煤本身的含氧基團(tuán)高,如果氧氣的鼓入量增加到一定程度4.1汽氧比的影響使得溫度大大增加,就會(huì)使得含氧基團(tuán)主要以CO2汽氧比是氣化過(guò)程中水蒸氣和氧氣的耗量比的形態(tài)脫落3),從而增加了煤氣中CO2的含量,減它是控制氣化溫度的重要操作條件隨著汽氧比的少了CO的含量,并最終影響了煤氣的熱值.由圖2增加,氣化溫度將降低,水蒸氣分解率下降,水蒸氣可看出實(shí)驗(yàn)條件下最佳鼓氧量為8m3/h,折算到氣耗量增加因此汽氧比直接會(huì)影響到煤氣的組成不化通道里的最佳流速(常溫常壓下)為0.22m/s.同煤種因其反應(yīng)活性不同,要求不同的反應(yīng)溫度3.2富氧連續(xù)氣化實(shí)驗(yàn)應(yīng)地選擇不同的汽氧比.第23頁(yè)圖4為煤氣組分隨著汽氧比的變化趨勢(shì)圖由圖4可以看到,隨著汽根據(jù)圖2,選擇鼓氧量在7.5m3/h~8m3/h條氧比的增加,水蒸氣的濃度增加,H2的含量呈現(xiàn)增件下進(jìn)行連續(xù)氣化實(shí)驗(yàn),圖3是褐煤富氧連續(xù)氣化長(zhǎng)的中國(guó)煤化工氣化爐的溫度下26h的煤氣有效組分變化.由圖3可以看出,由于降,不內(nèi)還原反應(yīng),因此褐煤的水分含量一般為20%~50%因此反應(yīng)一煤氣CNMH的趨勢(shì),而CO2開始,H2的含量就比較高,最高點(diǎn)達(dá)到了38%,這的含量卻呈現(xiàn)出先減后增的趨勢(shì).但是不同的煤種李文軍等褐煤地下氣化特性的實(shí)驗(yàn)研究5氣化速率在煤炭地下氣化過(guò)程中,了解地下煤氣發(fā)生爐中煤的燃燒氣化狀態(tài),尤其是火焰工作面移動(dòng)位置是至關(guān)重要的.而煤的氣化速率是正確估計(jì)火焰圖4煤氣組分隨汽氧比的變化工作面移動(dòng)位置的重要依據(jù).氣化速率包括火焰工Fig 4 Change of gas composition with the作面沿著氣化通道向前移動(dòng)的速率和煤層的橫向燃H, O(g)/O, ratio燒速率◆—H:—CO;▲—CH4;x—CO2;■一H2+CO1)水平氣化速率:火焰工作面向前移動(dòng)的速對(duì)應(yīng)的合適的汽氧比不同,因此,根據(jù)不同的煤種選率,可以根據(jù)在不同時(shí)刻氣化爐內(nèi)最高溫度點(diǎn)所處擇合適的汽氧比對(duì)于煤氣的組成和熱值有重要的意的位置來(lái)確定,即把兩個(gè)不同時(shí)刻最高溫度點(diǎn)的間義但是在氣化的第二階段(水蒸氣氣化)CO的含距除以這一段時(shí)間內(nèi)的凈鼓風(fēng)時(shí)間,就可以算出其量明顯上升,COh2的含量明顯降低,兩者的含量在平均移動(dòng)速率圖5給出了火焰工作面沿氣化通道兩種情況下恰好相反,這說(shuō)明大部分CO2和水蒸氣方向移動(dòng)速率的變化情況發(fā)生了還原反應(yīng),而轉(zhuǎn)化成為CO,從而證明了地下氣化爐在蓄熱方面是非常有效的4.2煤氣產(chǎn)率和氣化效率及比消耗量002煤氣產(chǎn)率是指1kg原料煤氣化后制得的煤氣量8],干煤氣產(chǎn)率可按下式計(jì)算0.5101.5202530Distance to the inlet/mV圖5水平氣化速率變化曲線式中:V為干煤氣產(chǎn)率,m3/kg;V,為干煤氣總產(chǎn)ig. 5 Change of gasification velocity in horizonta量,m3;G。為氣化煤消耗量,kg2)橫向氣化速率:在不同時(shí)刻煤層燃燒范圍邊在地下氣化模型實(shí)驗(yàn)中根據(jù)實(shí)際的煤氣產(chǎn)量的擴(kuò)展速率,就相當(dāng)于媒層的橫向燃燒速率假定及氣化爐解剖后得到的實(shí)際氣化煤量,可以求得地以采集到的800C以上的煤層溫度為基準(zhǔn),則根據(jù)下氣化的干煤氣產(chǎn)率,由此可進(jìn)一步求得氣化效率,熱電偶測(cè)出的不同時(shí)刻的溫度場(chǎng)分布情況,可定出即單位重量氣化原料的化學(xué)熱轉(zhuǎn)化為所產(chǎn)生的煤氣每一時(shí)刻煤層的燃燒范圍假設(shè)在燃燒區(qū)邊界處兩化學(xué)熱的比例個(gè)熱電偶間的溫度分布為線性的,如果燃燒區(qū)域內(nèi)QV×H的測(cè)點(diǎn)溫度為T1(>800C),區(qū)域外的測(cè)點(diǎn)溫度為T2(<800℃),則溫度等于800℃的位置可以用線式中:Q為氣化煤產(chǎn)生的化學(xué)熱MJ/kg;V為干性插值法確定,根據(jù)實(shí)驗(yàn)時(shí)所測(cè)試的溫度數(shù)據(jù),可以煤氣產(chǎn)率m3/kg;H,為干煤氣的熱值,M/m;計(jì)算出在不同時(shí)刻、不同位置煤層的燃燒高度800℃為氣化效率,%等溫線.由此可計(jì)算出橫向燃燒速率,即通道擴(kuò)展速大雁褐煤富氧-水蒸氣氣化條件下的煤氣產(chǎn)率、率(見圖6)氣化效率及比消耗量見表4.模型實(shí)驗(yàn)時(shí)煤層氣化率可達(dá)到81.98%表4大雁煤地下氣化的煤氣產(chǎn)率和氣化效率及比消耗量Table 4 Gas rate, gasification efficiency and ratioconsumption of UCG for Dayan coal中國(guó)煤化工344Specific consume amount/efficiency/CNMHG3·kg-1)H,O橫向氣化速率變化曲線8l.980.43Fig 6 Change of gasification velocity in extending煤炭轉(zhuǎn)化2009年計(jì)算結(jié)果表明,平均水平及橫向氣化速率分別為1)由于褐煤的特性,將其暴露在空氣中,很容0.404m/h和0.069m/h,最大值分別為0.9m/h和易產(chǎn)生龜裂、自燃且難于儲(chǔ)存,同時(shí)長(zhǎng)距離運(yùn)輸高水0.18m/h在供風(fēng)點(diǎn)附近,縱向和橫向燃燒速率均分,低熱值的褐煤在經(jīng)濟(jì)上也是不合算的.煤炭地下大O與煤壁的接觸狀態(tài)好,燃燒反應(yīng)劇烈,氣化速濟(jì)及環(huán)境上都是非常有意義的②行就地氣化在經(jīng)達(dá)到最大值,這是因?yàn)樵诠╋L(fēng)點(diǎn)附近,氣流的壓力氣化作為一種潔凈煤技術(shù)對(duì)褐煤進(jìn)率最快.在距供風(fēng)點(diǎn)稍遠(yuǎn)處,即氣化煤層的中部,氣2)大雁褐煤富氧(富氧)水蒸氣地下氣化可以化速率最低這期間,溫度場(chǎng)相對(duì)穩(wěn)定,爐內(nèi)靜壓變獲得合格的化工合成原料氣,H2與CO含量之和穩(wěn)化平緩,氣化反應(yīng)過(guò)程趨于均衡,這是爐內(nèi)穩(wěn)定產(chǎn)氣定在56%~65%之間,H2與CO比例在1.5~2.0階段隨著氣化過(guò)程的進(jìn)行,燃空區(qū)逐漸增大,進(jìn)、出范圍內(nèi),煤氣熱值為8.3MJ/m3~9.5MJ/m3氣口被燃空區(qū)中空隙或煤灰灰渣層裂隙連通,導(dǎo)致3)大雁褐煤富氧-水蒸氣地下氣化可以連續(xù)穩(wěn)氣流短路,引起還原氣體燃燒,于是提高了出氣口的定進(jìn)行,模型實(shí)驗(yàn)時(shí)煤層氣化率可達(dá)到81.98%溫度,致使煤層燃燒,形成高溫帶.在進(jìn)行反向供風(fēng)4)在氣化過(guò)程中,須根據(jù)煤氣組成變化,調(diào)節(jié)實(shí)驗(yàn)后,該段又成為距進(jìn)風(fēng)孔最近的燃燒區(qū),O2充氣化劑中水蒸氣用量或氧氣與水蒸氣比例,使煤氣足,因此這部分煤層燃燒速率增大,導(dǎo)致燃燒速率曲組成中H2與CO比例符合化工原料氣的要求.實(shí)線上二度出現(xiàn)峰值驗(yàn)結(jié)果表明,水蒸氣與氧氣比例在2:1至1.5:16結(jié)論范圍內(nèi)調(diào)整為宜[1]劉淑琴,陳思,李金剛等深部煤層地下氣化及其運(yùn)用前景[門煤炭轉(zhuǎn)化,2007,30(3):79-81[2]梁杰,劉淑琴余力等煤炭地下氣化過(guò)程穩(wěn)定挖制方法的研究[中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2002,31(5):358361[3]朱廷鈺,黃戒介,王洋等煤溫和氣化研究及運(yùn)用[門]煤炭轉(zhuǎn)化,1998,21(1):7-14[4]郭樹才,年輕煤固體熱載體低溫干餾[門]煤炭轉(zhuǎn)化,1998,21(3):51-54[5]金會(huì)心,王華,褐煤熱解煤氣的性質(zhì)[冂].金屬學(xué)報(bào),200036(4):441-444[6]楊景標(biāo),蔡寧生,張彥文.催化劑添加量對(duì)褐煤焦水蒸氣氣化反應(yīng)性的影響[門燃料化學(xué)學(xué)報(bào),2008,36(1):15-22[7]戢緒國(guó),步學(xué)朋,鄧一英等煤常壓畜氧及純氧固定床氣化的研究[門]煤氣與熱力,2005,25(4):9-12[8]梁杰煤炭地下氣化過(guò)程穩(wěn)定性及控制技術(shù)[M徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,2002:7[9]楊蘭和.急傾斜煤層移動(dòng)點(diǎn)兩階段地下氣化模型試驗(yàn)[刀]東南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2001,31(5):7275[10]李蟈娟,田玉璋,于在平.煤炭地下氣化[M].沈陽(yáng):東北工學(xué)院出版社,1981:1-10EXPERIMENTAL STUDY ON THE CHARACTERISTICS FORUNDERGROUND GASIFICATIONG OF LIGNITELi Wenjun Liu Lili Liang Xinxing Liang Jie and wang WeiChina University of Mining and Technology Beijing, 100083 Beijing:* Xinao CGM InvestmentCom pany Limited, 065001 Lang fang, Hebei;** Xinwen Coal Mining GroupCor poration Limited, 271233 Taian, Shandong: ** InformationCenter, Dongxin Oil Recovery Plant, SINOPEC ShengliOil Field Company, 257049 Dongying, Shandong)abStRact With oxygen and oxygen-steam as gasification medium, the model test of un-derground gasification of Dayan lignite were conducted. The studies were focused on the influenceof oxygen blast and steam/oxygen ratio on the gas composition, gasification stability and rate. Inthe same time, the mass balance of oxygen-steam gasifi中國(guó)煤化工 The resultsshow that the underground gasification of Dayan ligniteCNMHGsuitable pa-rametersKEY WORDS lignite, underground gasification, steam/oxygen ratio, gasification rate