53山束工業(yè)技術(shù)工業(yè)技術(shù)電磁閥故障造成空分停車事故的分析和處理劉智靈(安陽鋼鐵集團(tuán)公司制氧廠,河南安陽455004)摘要:本文針對電磁閥故障而導(dǎo)致制氧杋組停杋的事故原囚進(jìn)行了分析,并通過試驗(yàn)找到合適的開關(guān)容量匹配,徹底解決問題關(guān)健詞:事故經(jīng)過;原因分析;試驗(yàn);總結(jié)1經(jīng)過及分析1.3查找原因1.1事故概況(1)排查事故。在輕載事故發(fā)生后,儀表人員及時(shí)趕到現(xiàn)場2012年4月24日中午1:02分,2#23500制氧機(jī)電磁閥sv113經(jīng)排查發(fā)現(xiàn)Q900Q908跳閘。應(yīng)該是電磁閥線圈故障造成的結(jié)果。故障,造成上一級開關(guān)Q900起跳,引起Q900下級33個(gè)儀表電源(2)電磁閥故障的分析。確定電磁閥故障引起停車事故的發(fā)生失電,造成空壓機(jī)輕載事故發(fā)生,并造成后續(xù)設(shè)備停車。在處理過需要找到什么原因引起電磁閥故障。天氣原因,陰雨天電磁閥接線處程中,Q919,Q920在做故障排除時(shí),送電過程中引起振動(dòng)高連鎖密封墊老化進(jìn)水有可能造成的故障,在現(xiàn)場排查中發(fā)現(xiàn)了SV112接頭空壓機(jī)事故停車。V13電磁閥故障處理完后,空壓機(jī)于中午119進(jìn)水,及時(shí)更換了接頭分開車我們在出現(xiàn)故障的電磁閥和新電磁閥進(jìn)行了對比發(fā)現(xiàn)了一些問題下午25分V1閥的電磁閥sv01也出現(xiàn)故障,造成O0再引起事故的513電磁閥接頭供電處對地電阻分別為32兆歐姆23千次起跳,空壓機(jī)再次輕載停車。處理完SV101電磁閥后,我們又對歐姆。SV101電磁閥的對地電阻為1163兆歐姆2.530千歐姆。對地電阻#23500機(jī)組所有的現(xiàn)場裸露電磁閥檢查,確認(rèn)無隱患后,加載空壓機(jī)過小導(dǎo)致過流的發(fā)生,引起跳閘。正常電磁閥接頭對地應(yīng)該是開路。1.2事故分析(3)Q900開關(guān)起跳原因:電磁閥線圈老化是引起這起事故的主這次場電磁閥故障引起空壓機(jī)輕載在2#23500制氧機(jī)是第一次。要原因,而越級跳閘則是直接原因,Q90為6A容量,為33臺(tái)儀表供電電磁閥供電原理圖如正常供電情況下6A的容量可以滿足需求,但在極端特殊情況下,比如現(xiàn)場儀表供電短路,Q900開關(guān)6A的設(shè)計(jì)已不能滿足需要,當(dāng)容量Q400Q900在臨界狀態(tài)時(shí),有Q900跳閘,而分開關(guān)不跳閘的可能。我們后面的UPS220\試驗(yàn)也證實(shí)了這一點(diǎn)。2采取措施Q908(1)針對這次停車事故,為了盡快恢復(fù)生產(chǎn),只更換了出現(xiàn)故障的電磁閥,并對2#23500制氧機(jī)所有的現(xiàn)場電磁閥進(jìn)行了檢查,確保DCS觸點(diǎn)其他電磁閥正常工作,對現(xiàn)場電源接頭進(jìn)行緊固,防止進(jìn)水。對現(xiàn)場穿線蛇皮管最下端取口,防止通過穿線管水倒灌到電磁閥中(2)為避免類似事情發(fā)生,2012年4月25日我們對分總Q900sV113vT1009T1010Sv101斷路開關(guān)容量進(jìn)行試驗(yàn),找到最好的容量匹配,確保在最壞的情況下圖先跳分開關(guān),而不是跳分總開關(guān)。確定好容量后要對所有分總開關(guān)進(jìn)圖中Q400為容量10A斷路開關(guān),Q900容量為6A斷路開關(guān)Q908、Q919、Q920、Q933為容量1A斷路開關(guān)。Q900為預(yù)冷及分220V供電餾塔電磁閥供電分總開關(guān),Q400為整個(gè)控制柜總供電開關(guān),來自UPS220V不間斷供電。圖1方框中模擬開關(guān)為DCS觸點(diǎn)。價(jià)總開關(guān)Q90033各分開關(guān)對應(yīng)的位號如表1sV13、SV101現(xiàn)場電磁閥故障時(shí),Q908、Q933沒有跳,分總開1A分開關(guān)關(guān)Q900卻跳閘,造成Q900下Q901到Q933,33個(gè)現(xiàn)場儀表失電,其中包括控制空壓機(jī)放空閥電磁閥的兩個(gè)供電開關(guān)Q917、Q918失電,放空閥兩個(gè)電磁閥失電,導(dǎo)致放空閥全開,導(dǎo)致空壓機(jī)輕載在Q919、Q920送電過程電機(jī)振動(dòng)ⅥAS1009、ⅥAS1010高報(bào)聯(lián)鎖壞電磁閥致空壓機(jī)聯(lián)鎖停車,及空壓機(jī)由輕載直接停車。圖2表1分開號位號分開號位號分開號號位號分開號號位號分開號號位號行更換。我們模擬供電柜接線原理按照如下接線圖進(jìn)行試驗(yàn)sV1107sv113FT1101I2403因該壞電磁閥線圈已經(jīng)短路,sV114FT114FT2404Q93sQ10sv15Q917AQ24F35931|sv351所以基本模擬了最壞的工作環(huán)我們先用10A的分總開關(guān),Q904SV7Q911 SV203A Q918 SV1001BQ925FT3356Q932sV3352在送電瞬間出現(xiàn)分總開關(guān)先跳SV8sV203BQ9192401而分開關(guān)沒跳,重復(fù)幾次試驗(yàn)又sv111Q920VT1010F12401Q出現(xiàn)分總開關(guān)和分開關(guān)同時(shí)跳現(xiàn)0907sv708FT3354象。把分開關(guān)接到零線和火線上工業(yè)技術(shù)山束工業(yè)技術(shù)54試驗(yàn)結(jié)果一樣。10A分總開關(guān)容量滿足不了需求。制氧機(jī)不會(huì)因?yàn)殡姍C(jī)振動(dòng)聯(lián)鎖停車。我們又用16A分總開關(guān)試驗(yàn),不管分開關(guān)接到火線或者零線,均(3)2012年9月10日—9月16日在對2#23500制氧機(jī)檢修期間出現(xiàn)分開關(guān)跳閘,而分總開關(guān)不跳的現(xiàn)象。滿足了我們的需求我們對2#23500制氧機(jī)控制室供電柜Q900、Q200、Q1700斷路開關(guān)(3)因?yàn)槲覀冊谧鲈囼?yàn)時(shí)沒有考慮負(fù)載的因素,所以我們準(zhǔn)備進(jìn)行了更換,也由6A換成16A在控制室實(shí)際環(huán)境用16A容量分總開關(guān)再做試驗(yàn)驗(yàn)證是否能用(4)2012年4月26日在3#23500制氧機(jī)現(xiàn)場我們把Q9004總結(jié)Q200分子篩電磁閥)、Q1700(氧壓機(jī)電磁閥)由6A換成16A,在現(xiàn)(1)針對V113閥,電磁閥故障造成的空分空壓停車,我們經(jīng)過場換壞的電磁閥,裝在SⅥ13上,分開關(guān)跳,分總開關(guān)沒跳。說明隱分析對現(xiàn)場電磁閥進(jìn)行了更換,供電柜分總斷路開關(guān)容量也進(jìn)行了更患解決換,由6A換為16A,對于類似V113這類閥此方法更為有效,可以杜絕空分停車。3后續(xù)措施(2)可以采取現(xiàn)場電磁閥加遮陽棚的做法,避免太陽的直射和(1)2012年4月26日我們在3#23500制氧機(jī)現(xiàn)場做實(shí)驗(yàn),雨林,減少電磁閥密封圈的老化速度,增加延長電磁閥的壽命SV113電流為0.0754A,Q900總電流是1.2533(瞬間),穩(wěn)定1.28A,(3)電磁閥有電阻也不能確定就是完好的,要綜合判斷,同時(shí)原來6A可以在額定下使用。對不同級的開關(guān)匹配問題不能掉以輕心。(2)2012年4月26日在3#23500制氧機(jī)我們在現(xiàn)場對VIAS1009、ⅥIAS1010停電送電,振動(dòng)報(bào)警,但聯(lián)鎖開關(guān)量沒閉合。查作者簡介:趨勢ⅥAS10最大值135Um,ⅥAs1010最大值10Um,說明3#23500劉智靈(1964-),男,河南新密人,大專,電氣工程師,主管設(shè)備(上接第31頁)減少低溫過熱器和再熱器的吸熱量,降低屏過和高再的入口汽溫。同時(shí)增加省煤器的受熱面積,以彌補(bǔ)爐內(nèi)水冷壁因煤種差異造成的第一組低溫再器(5477)第一組低溫過熱器(8362)吸熱不足,在原來的基礎(chǔ)上增加蒸發(fā)產(chǎn)汽量,以達(dá)到避免管壁金屬超溫、降低減溫水量的目的。4改造受熱面方案第二組低溫過熱器(2787)第二組低溫再熱器(5477)在原受熱面布置的基礎(chǔ)上,其他受熱面不變,將低再側(cè)省煤器縱向增加12排,并將增加部分的光管變?yōu)槟な綋Q熱器;將低溫過熱器受熱面總共去掉5圈(40排),并將低溫過熱器最下面一組變?yōu)槭∶浩骷吹驮倜娣e不變,低過換熱面積減少一半25086-8362-2787=13937m第三組低溫再熱器(5477)增低過側(cè)省煤器(8362)低過側(cè)省煤器增加8362m,低再側(cè)省煤器增加2982m。見圖1。5受熱面改造前后減溫水流量對比新增低再側(cè)省煤器(2982)600MW低過側(cè)省煤器(5596)過熱器減溫水再熱器減溫水再熱汽溫度低再側(cè)省煤器(4709)(T/H)主汽溫度(C)(T/H)改造前300-320530-535圖1攻造后200-2305355400-1035-540是由于鍋爐機(jī)組降參數(shù)運(yùn)行導(dǎo)致效率降煤耗增加,也說明實(shí)際燃用煤種和設(shè)計(jì)煤種有一定差異,但是這個(gè)差異不至于嚴(yán)重改變受熱面的過熱器減福水|主汽溫度(C)再熱器溫水再熱汽溫度熱負(fù)荷分布。燃煤量的增加會(huì)導(dǎo)致爐膛出口煙氣溫度升高,末級過熱器正好布置在爐膛出口附近,在升高后的爐膛溫度及偏少的過熱蒸汽流量280-30530-53553-535的共同作用下,末級過熱器的吸熱比例會(huì)較設(shè)計(jì)值有較大提升。5355405325403解決方案過熱器減溫水主汽溫度(C)再熱器減溫水再熱汽溫度由于鍋爐實(shí)際燃用煤種和設(shè)計(jì)煤種有較大差異,從而導(dǎo)致了鍋(T/H)爐實(shí)際運(yùn)行中的燃煤量比設(shè)計(jì)的燃煤量大,煙氣產(chǎn)量大,導(dǎo)致爐膛改造前150-18530-535530-535內(nèi)輻射吸熱減少,使水冷壁和屏式過熱器吸熱減少;造成爐膛出口53554535540煙氣溫度升高,使布置在爐膛出口附近的末級再熱器吸熱量較設(shè)計(jì)值增加,使得尾部煙道對流受熱面吸熱量增加,從而使低溫過熱器參考文獻(xiàn):和低溫再熱器出口汽溫較設(shè)計(jì)值升高,使得屏式過熱器和高溫再熱[1]《二期鍋爐改造可行性分析報(bào)告》[R]器內(nèi)部工質(zhì)溫度偏高,對屏過和高再的管壁冷卻效果不夠,造成管[2]《二期鍋爐設(shè)備說明書》[S]壁金屬超溫,因此只能降參數(shù)運(yùn)行以保證機(jī)組運(yùn)行的安全性。對此,[3]陜西大唐韓城第二發(fā)電有限責(zé)任公司《受熱面改造可行性項(xiàng)目書》可以適當(dāng)減少尾部煙道的低溫再熱器和低溫過熱器的受熱面積,以[R]