ep.2012現(xiàn)代化工第32卷第9期84Modern Chemical Industry212年9月煤制甲醇裝置改造與優(yōu)化閆國(guó)富(中國(guó)神華煤制油化工有服公司包頭煤化工分公司,內(nèi)蒙古包頭014010)摘要:討論了國(guó)內(nèi)某新建180萬(wàn)ta煤制甲醇裝置在試生產(chǎn)過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題及產(chǎn)生原因,并提出了相應(yīng)的技術(shù)改造和調(diào)整方案,絕大部分優(yōu)化和技改方案已經(jīng)取得了顯著的效果。目前該煤制甲醇裝置運(yùn)行良好,各項(xiàng)指標(biāo)和產(chǎn)能均達(dá)到了設(shè)計(jì)要求關(guān)鍵詞:煤制甲醇裝置;氣化;凈化;合成;優(yōu)化中圖分類(lèi)號(hào):TQ223.12+1文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):0253-4320(2012)09-0084-0Optimization of large capacity coal-to-methanol plantYAN Guo-fuShenhua Baotou Coal Chemical Co, Ltd, Baotou 014010, China)Abstract: The problems ocurred during trial operation of a 1 800 kt/a coal-to methanol plant are discussed. Thecountermeasures are put forward. Most of them had been carried out and proved efficient. Now the plant is runningady.Key words: coal-to-methanol plant; gasification; purification; synthesis; optimization1項(xiàng)目裝置簡(jiǎn)介燕汽國(guó)內(nèi)某新建180萬(wàn)ta煤制甲醇項(xiàng)目為目前全汽包排污鍋爐給水爐給水球最大規(guī)模煤制甲醇裝置,該項(xiàng)目于2010年5月底開(kāi)始投料試車(chē),7月初生產(chǎn)出合格甲醇產(chǎn)品。該煤馳放氣制甲醇裝置主要由氣化裝置凈化裝置、甲醇合成裝閃燕氣置以及硫回收裝置4個(gè)裝置組成,目前為止,其中的新鮮氣粗甲醇至精餾氣化裝置、凈化裝置和甲醇合成裝置均為全球最大「粗甲醇至穩(wěn)定塔生產(chǎn)規(guī)模裝置。煤制甲醇項(xiàng)目流程示意圖如圖11一汽包;2-1·合成塔;3一水冷器;4—循環(huán)氣壓縮機(jī);所示。5一空冷器;6—2合成塔;7一汽包原料媒[氣化}粗氫回收尾氣進(jìn)燃料氣管網(wǎng)圖2甲醇合成流程示意圖氫氣送其他裝置硫回收裝置:該裝置釆用部分燃燒法兼顧分流馳放氣法工藝,尾氣處理采用“SSR”技術(shù),來(lái)自低溫甲醇洗硫硫回收酸性氣體的酸性氣體進(jìn)入制硫燃燒爐進(jìn)行高溫克勞斯反應(yīng)轉(zhuǎn)合成甲醇合成門(mén)中醇送甲醇罐區(qū)化為硫磺,同時(shí)副產(chǎn)1.1MPa和0.6MPa的蒸汽。圖1煤制甲醇項(xiàng)目流程示意圖2煤制甲醇裝置運(yùn)行情況氣化裝置:煤氣化工藝采用GE公司德士古水該套180萬(wàn)t/a煤制甲醇裝置為全球最大規(guī)模煤漿加壓氣化技術(shù),氣化裝置由3部分組成,煤漿制裝置,在此之前國(guó)內(nèi)最大規(guī)模的煤制甲醇裝置為60備單元、氣化單元和渣水處理單元。萬(wàn)匕a,許多小規(guī)模的煤制甲醇裝置在工藝和設(shè)計(jì)上凈化裝置:該裝置采用部分變換和林德低溫甲有很多值得借鑒的地方,但是化工裝置經(jīng)過(guò)進(jìn)一步醇洗凈化工藝,為2個(gè)系列并列運(yùn)行,每個(gè)系列由變工業(yè)放大之后,其工藝技術(shù)和運(yùn)行工況便有較大區(qū)換、低溫甲醇洗和冷凍3個(gè)單元組成。別,所以如此大規(guī)模的煤制甲醇裝置在全球尚屬首甲醇合成裝置:甲醇合成裝置采用英國(guó)DAVY例,在工藝設(shè)計(jì)和實(shí)際運(yùn)行上,都需要重新摸索。技術(shù),其流程采用雙反應(yīng)器串并聯(lián)的方式,如圖2煤制所示。年7月產(chǎn)H中國(guó)煤化工開(kāi)始試車(chē),2010CNMHG半年的試運(yùn)行,收稿日期:2012-04-19作者簡(jiǎn)介:閆國(guó)富(1975-),男,本科,工程師,從事化工生產(chǎn)管理工作,0472-5332909,alexander01@126.com。2012年9月閆國(guó)富:煤制甲醇裝置改造與優(yōu)化檢驗(yàn)了工藝流程的設(shè)計(jì)、設(shè)備選型和儀表電器等控(3)改造效果制方案,同時(shí)也暴露出設(shè)計(jì)存在的問(wèn)題和缺陷,以及改造后,大大緩解激冷水過(guò)濾器在開(kāi)車(chē)前的堵目前潛在的不安全因素、制約長(zhǎng)周期高負(fù)荷生產(chǎn)的塞問(wèn)題,并使氣化爐的運(yùn)行周期由不到20d延長(zhǎng)至因素等。為了從根本上解決以上問(wèn)題,消除設(shè)計(jì)缺40d左右;同時(shí),預(yù)熱水泵出口與渣池泵出口管線(xiàn)陷相關(guān)技術(shù)人員經(jīng)過(guò)將近2年不斷從實(shí)踐中摸索相連后,不僅方便了烘爐期間熱水的排放,而且大大經(jīng)驗(yàn)積極進(jìn)行操作優(yōu)化和技術(shù)改造,有效地解決了增加了渣池泵的備用,豐富了操作控制于段。制約長(zhǎng)周期高負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行的瓶頸問(wèn)題,目前氣化3.1.2渣池?fù)圃鼨C(jī)擴(kuò)能改造裝置、凈化裝置、甲醇合成裝置以及硫回收裝置運(yùn)行(1)存在問(wèn)題穩(wěn)定,基本保持90%以上的高負(fù)荷運(yùn)行,各項(xiàng)指標(biāo)氣化裝置為成套刮板撈渣機(jī),主要由導(dǎo)輪鏈條均已達(dá)到設(shè)計(jì)要求。刮板等內(nèi)件、液壓張緊裝置、板放水閥及控制系統(tǒng)3煤制甲醇裝置優(yōu)化及運(yùn)行情況渣池、渣池?cái)嚢杵?、?qū)動(dòng)裝置、堰撈渣機(jī)殼(槽)體等構(gòu)成。其傾斜段仰角30°~40°,輸送能力為3.0~3I氣化裝置試車(chē)過(guò)程中遇到的問(wèn)題及解決方法15.0Uh,驅(qū)動(dòng)裝置為YBPT132M-4-7.5型防爆變3.1.1氣化爐預(yù)熱水系統(tǒng)改造頻調(diào)速電機(jī),可實(shí)現(xiàn)連續(xù)變頻調(diào)節(jié),電機(jī)功率為7.5(1)存在問(wèn)題kW。改造前,當(dāng)氣化爐在高負(fù)荷工況下落渣量較大在原設(shè)計(jì)中,氣化爐烘爐期間,預(yù)熱水泵從渣池時(shí)或因工況波動(dòng)導(dǎo)致渣量瞬間增大時(shí),常常因撈渣渣倉(cāng)抽水將水送入激冷水管線(xiàn)經(jīng)激冷水過(guò)濾器進(jìn)機(jī)配套的電機(jī)功率設(shè)計(jì)偏小導(dǎo)致過(guò)載跳車(chē)。入氣化爐內(nèi)的激冷環(huán),這股預(yù)熱水經(jīng)鎖斗流回渣池(2)改造內(nèi)容渣倉(cāng)內(nèi)。由于渣倉(cāng)及系統(tǒng)內(nèi)殘留有各種細(xì)灰和細(xì)撈渣機(jī)電機(jī)功率由75kW增加至15kW,同時(shí)渣,在渣倉(cāng)里的水循環(huán)使用過(guò)程中會(huì)被水帶入到激其配套的減速機(jī)構(gòu)也進(jìn)行了相應(yīng)的改造。冷水過(guò)濾器中并進(jìn)行富集,堵塞過(guò)濾器,導(dǎo)致氣化爐(3)改造效果運(yùn)行期間激冷水量過(guò)低,限制了負(fù)荷的提升,同時(shí)也改造后,撈渣機(jī)沒(méi)有再出現(xiàn)過(guò)因?yàn)殡姍C(jī)功率小縮短了氣化爐的運(yùn)行周期。而引起的過(guò)載跳車(chē)事故,運(yùn)行非常平穩(wěn),保證了氣化(2)改造內(nèi)容爐的連續(xù)性排渣和穩(wěn)定生產(chǎn)如圖3所示,停止使用原預(yù)熱流程進(jìn)行烘爐水3.1.3激冷水過(guò)濾器改造循環(huán),考慮到渣池泵泵送能力有限,增設(shè)預(yù)熱水泵出(1)存在問(wèn)題口到渣池泵出口管線(xiàn),烘爐期間改用預(yù)熱水泵將渣激冷水過(guò)濾器體積設(shè)計(jì)偏小,容積僅為1m3,池渣倉(cāng)內(nèi)的水經(jīng)由預(yù)熱水泵出口到渣池泵出口管線(xiàn)且激冷水過(guò)濾器結(jié)構(gòu)不合理,如圖4和圖5所示新增送至沉降槽進(jìn)行固液沉降分離,沉降槽固含量激冷水經(jīng)濾芯下部固定板外環(huán)隙到達(dá)上部濾芯外,低的上層灰水溢流到灰水槽中,再由灰水泵將灰水經(jīng)濾芯過(guò)濾后,進(jìn)入濾芯,后經(jīng)隔離腔流出。切除后送至激冷水管線(xiàn),再經(jīng)激冷水過(guò)濾器進(jìn)入氣化爐內(nèi)用低壓灰水沖洗達(dá)不到預(yù)期效果,因?yàn)闆_洗水從濾的激冷環(huán)完成烘爐期間的預(yù)熱水循環(huán)。芯上部固定板外環(huán)隙流入,與濾芯外表面接觸,帶著過(guò)濾產(chǎn)生的積灰,經(jīng)濾芯下部固定板外環(huán)隙流出,沖洗的過(guò)程中,安裝在中間部位的濾芯無(wú)法得到有效的沖洗,靠近下部固定板的部分更是由于空間狹小而無(wú)法使積灰被帶走,同時(shí),由于沖洗水壓力低均布支架中國(guó)煤化工一激冷水出口1—?dú)饣癄t;2-激冷水過(guò)濾器3-渣池;4一預(yù)熱水CNMHG5—渣池泵;6一洗滌塔;7一沉降槽;8一灰水槽;9一灰水泵圖3氣化爐烘爐流程示意圖圖4激冷水流向示意圖現(xiàn)代化工第32卷第9期沖洗水進(jìn)口投用后,將冷凝液全部回收送往熱電站生產(chǎn)脫鹽水,在節(jié)水的同時(shí),降低了氣化裝置污水外排量,降低了環(huán)保壓力。若以脫鹽水18元/t的價(jià)格計(jì)算,預(yù)計(jì)全年可節(jié)省費(fèi)用432萬(wàn)元。3.2凈化裝置試車(chē)過(guò)程中遇到的問(wèn)題及解決方法3.2.1變換爐進(jìn)出口增設(shè)副線(xiàn)沖洗水出口(1)存在問(wèn)題圖5沖洗水示意圖變換單元流程如圖7所示。來(lái)自氣化裝置的粗且只是對(duì)濾芯外表面進(jìn)行沖洗,沒(méi)有從濾芯內(nèi)部向煤氣一部分經(jīng)廢熱鍋爐降溫、分離冷凝液后通過(guò)變外反向沖洗,所以板結(jié)在濾芯外側(cè)的積灰或垢片無(wú)換爐變換,另一部分不經(jīng)過(guò)變換(配氣),通過(guò)控制法得到有效的清除,沖洗效果差,沖洗后正常的激冷進(jìn)變換爐的量和配氣的流量來(lái)滿(mǎn)足合成氣對(duì)氫碳比水量維持時(shí)間不長(zhǎng)后又迅速下降。激冷水過(guò)濾器經(jīng)的要求。在變換單元流程長(zhǎng)且復(fù)雜,開(kāi)車(chē)時(shí)首先需常堵塞,頻繁切換,增加了員工的勞動(dòng)強(qiáng)度,也影響要導(dǎo)氣暖管,而變換爐入口電動(dòng)閥上游部分的管線(xiàn)氣化爐的穩(wěn)定運(yùn)行。暖管時(shí)間太長(zhǎng),粗煤氣將會(huì)在該段管線(xiàn)產(chǎn)生凝液而(2)改造內(nèi)容對(duì)管線(xiàn)構(gòu)成腐蝕,如果變換爐導(dǎo)氣時(shí)將冷凝液帶入將原過(guò)濾器形式改為筐式激冷水過(guò)濾器,其結(jié)變換爐內(nèi),將損害變換催化劑。另外,變換爐入口溫構(gòu)如圖6所示,其特點(diǎn)在于,過(guò)濾器體積較大,過(guò)濾度缺乏有效的調(diào)節(jié)手段,從而導(dǎo)致變換爐床層溫度后的積灰淤積于大容積筐內(nèi),投用后可以維持更長(zhǎng)不易控制。一段時(shí)間,可以滿(mǎn)足氣化爐1個(gè)周期的穩(wěn)定運(yùn)行;切出后沖洗時(shí),大部分積灰會(huì)從底部排除,不會(huì)淤積在內(nèi)部;結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,檢修方便。沖洗水進(jìn)口E15新增副線(xiàn)激冷水進(jìn)口激冷水出口—換熱器1/2;2一廢熱鍋爐2;3—分離器2;4一廢熱鍋爐3;沖洗水出口5一廢熱鍋爐4;6—分離器3;7一廢熱鍋爐5;8-分離器4;9—換熱器4/5;10—廢熱鍋爐1;1l-分離器1;圖6筐式激冷水過(guò)濾器示意圖12一粗煤氣預(yù)熱器;13—換熱器3;14-變換爐;15洗氨塔(3)改造效果圖7變換單元流程示意圖改造后,過(guò)濾器沖洗后效果明顯,激冷水量提升(2)改造內(nèi)容后能長(zhǎng)時(shí)間地保持正常水平,無(wú)需頻繁切換備用激在變換爐人口閥前和變換爐出口閥后增加一根冷水過(guò)濾器,勞動(dòng)強(qiáng)度大為降低,也保證了氣化爐的管徑為26mm的管線(xiàn),作為變換爐的副線(xiàn)。長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行,且該過(guò)濾器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,檢修方便。(3)改造效果3.1.4節(jié)水改造變換爐增加了副線(xiàn)后,凈化裝置變換單元的開(kāi)(1)存在問(wèn)題車(chē)導(dǎo)氣操作進(jìn)行了改變和簡(jiǎn)化,縮短變換開(kāi)車(chē)導(dǎo)氣氣化裝置采暖、伴熱蒸汽冷凝液約30th未回時(shí)間約3h,也節(jié)省了開(kāi)車(chē)費(fèi)用,變換爐導(dǎo)氣時(shí)有效收,直接排向研磨水池,導(dǎo)致水資源的浪費(fèi)。地防止將冷凝液帶入變換爐內(nèi)而造成變換催化劑的(2)改造內(nèi)容損失,同時(shí)也方便對(duì)亦換爐入口溫度調(diào)節(jié),使得變換制漿、氣化、渣水蒸汽伴熱、采暖系統(tǒng)分別設(shè)置爐床層溫中國(guó)煤化工冷凝液回收設(shè)施,回收的冷凝液送熱電站化學(xué)水裝3.2.2CNMH〔氣均壓線(xiàn)改造置生產(chǎn)脫鹽水(1)存在問(wèn)題(3)改造效果按原設(shè)計(jì),當(dāng)?shù)蜏丶状枷聪到y(tǒng)開(kāi)車(chē)時(shí),需要啟動(dòng)2012年9月閆國(guó)富:煤制甲醇裝置改造與優(yōu)化3.2MPa氮?dú)鈮嚎s機(jī)來(lái)提供氮?dú)膺M(jìn)行甲醇循環(huán)降(2)改造內(nèi)容溫,但耗時(shí)長(zhǎng),也需要供應(yīng)大量的氮?dú)?。為了避免上述現(xiàn)象的發(fā)生,保證各級(jí)蒸汽管網(wǎng)(2)改造內(nèi)容的穩(wěn)定運(yùn)行,在甲醇合成裝置外送1.73MPa蒸汽出在兩低溫甲醇洗系統(tǒng)凈化合成氣至甲醇合成裝界區(qū)閥前增加止逆閥。置管線(xiàn)上的界區(qū)切斷閥,現(xiàn)有的均壓管線(xiàn)連接點(diǎn)改(3)改造效果至止回閥前,現(xiàn)有均壓線(xiàn)由單閥加盲板改為雙閥加改造后,壓力調(diào)節(jié)放空閥動(dòng)作時(shí),并未引起盲板。這樣低溫甲醇洗一個(gè)系列運(yùn)行,另一系列開(kāi)1.73MPa蒸汽管網(wǎng)壓力明顯波動(dòng),保證了各級(jí)蒸汽車(chē)時(shí)不用啟動(dòng)32MPa氮?dú)鈮嚎s機(jī)就可以直接從運(yùn)管網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。行的系列引凈化氣進(jìn)行甲醇循環(huán),操作非常方便3.3.2PSA變壓吸附單元新增原料氣分液罐3)改造效果變壓吸附氣體分離工藝過(guò)程之所以得以實(shí)現(xiàn)是低甲一系列開(kāi)車(chē)、運(yùn)行,二系列循環(huán)降溫,當(dāng)二由于吸附劑在這種物理吸附中所具有的兩個(gè)基本性系列甲醇洗滌塔壓力低時(shí),直接將均壓線(xiàn)雙閥間的質(zhì):一是對(duì)不同組分的吸附能力不同,二是吸附質(zhì)在盲板導(dǎo)通,開(kāi)均壓閥進(jìn)行充壓,節(jié)省了甲醇裝置開(kāi)吸附劑上的吸附容量隨吸附質(zhì)的分壓上升而增加32MPa氮?dú)鈮嚎s機(jī)的步驟,降低了能耗同時(shí)凈化隨吸附溫度的上升而下降。利用吸附劑的第一個(gè)性裝置,可以自由調(diào)整充壓時(shí)間,也給操作帶來(lái)很大的質(zhì),可實(shí)現(xiàn)對(duì)混合氣體中某些組分的優(yōu)先吸附,而使便利。其他組分得以提純;利用吸附劑的第二個(gè)性質(zhì),可實(shí)3.2.3凈化合成氣中硫含量的控制現(xiàn)吸附劑在低溫、高壓下吸附而在高溫、低壓下解吸存在問(wèn)題再生,從而構(gòu)成吸附劑的吸附與再生循環(huán),達(dá)到連續(xù)原始開(kāi)車(chē)后低溫甲醇洗的凈化合成氣中H2S分離氣體的目的。含量一度超標(biāo)嚴(yán)重,引氣凈化氣中的H2S體積分?jǐn)?shù)圖8為PSA單元流程示意圖。按原設(shè)計(jì),自膜達(dá)到0.65×10-6分離單元來(lái)原料氣(含H2、H2O、CO2、CH4和CO(2)原因分析等),通過(guò)原料氣冷卻器降溫后,自塔底進(jìn)入正處于在向甲醇裝置導(dǎo)氣過(guò)程中,由于工藝氣負(fù)荷低吸附狀態(tài)的吸附塔內(nèi)。在多種吸附劑的依次選擇吸于60%,為了調(diào)整凈化氣中的CO2含量減少甲醇附下其中的H2d、CO2、CH4和CO等雜質(zhì)被吸附下循環(huán)量,并同時(shí)減少至H2S吸收段的甲醇量。另來(lái),未被吸附的氫氣(H2體積分?jǐn)?shù)大于9995%)作外,在此過(guò)程中末及時(shí)調(diào)整熱再生塔的操作參數(shù),導(dǎo)為產(chǎn)品從塔頂流出,供給H2用戶(hù)。被吸附的雜質(zhì)致熱再生不充分。氣體經(jīng)過(guò)逆放解析后進(jìn)入緩沖罐,外送處理。(3)處理方法產(chǎn)品氫氣在發(fā)現(xiàn)超標(biāo)后,將凈化氣退出甲醇裝置,調(diào)整凈化操作工況。首先,提高熱再生塔的負(fù)荷,確保貧甲醇中的硫含量合格;其次,增加甲醇循環(huán)量和去硫化原料氣氫吸收段的流量;最后,通過(guò)減小激冷器負(fù)荷的方式冷卻器原料氣分液罐保證了凈化氣中的CO2指標(biāo),從而保證了凈化合成PSA吸附塔系列解析氣氣中硫含量。3.3甲醇合成裝置試車(chē)過(guò)程中遇到的問(wèn)題及解決圖8PSA單元流程示意圖方法(1)存在問(wèn)題3.3.1外送1.73MPa蒸汽管線(xiàn)出甲醇界區(qū)閥前增在甲醇合成裝置試車(chē)期間,曾經(jīng)發(fā)生原料氣帶加止逆閥液進(jìn)人吸附塔,分子篩吸附劑遇到水或甲醇等有機(jī)(1)存在問(wèn)題物后,釋放出大量的吸附熱,造成吸附劑床層溫度快甲醇合成裝置蒸汽過(guò)熱爐出口1.73MPa過(guò)熱速上升,導(dǎo)種附樓部超汨已掃吸附塔超溫部位蒸汽在出甲醇界區(qū)閥前設(shè)有壓力調(diào)節(jié)放空閥,并且材質(zhì)蠕變中國(guó)煤化工該閥門(mén)參與過(guò)熱爐停車(chē)聯(lián)鎖。調(diào)節(jié)閥瞬間打開(kāi)造成CNMHG1.73MPa蒸汽管網(wǎng)壓力的大幅度波動(dòng)影響上下游為了有效分離原料氣冷卻器后原料氣中的冷凝各級(jí)蒸汽管網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行液體,保證吸附塔安全運(yùn)行,在原料氣冷卻器和PA觀代化工第32卷第9期吸附塔之間新增原料氣分液罐(見(jiàn)圖8),該設(shè)備設(shè)大量的熱量來(lái)不及移走,造成床層超溫;二是氣體組置遠(yuǎn)傳和就地液位監(jiān)控,采取就地人工定時(shí)排液排分對(duì)合成塔床層溫度的影響,在系統(tǒng)調(diào)整負(fù)荷時(shí),新放液經(jīng)裝置區(qū)地下排液總管進(jìn)入中間罐區(qū)地下槽。鮮氣中的CO2含量控制不穩(wěn)定,忽高忽低,在CO2(3)改造效果含量過(guò)低的情況下,加劇了CO和H2氣的反應(yīng),導(dǎo)改造結(jié)束后,PSA吸附塔再未發(fā)生過(guò)吸附塔鼓致合成塔催化劑床層超溫;三是有時(shí)合成系統(tǒng)內(nèi)惰包的情況。性氣體控制過(guò)低(小于8%),在催化劑使用初期,其3.3.3甲醇合成塔床層溫度的優(yōu)化控制活性好,惰性氣體含量減少,勢(shì)必會(huì)提高有效氣體的(1)存在問(wèn)題分壓,造成反應(yīng)烈,導(dǎo)致床層溫度超溫。自投料以來(lái),甲醇合成塔上部催化劑床層局部(3)處理方法溫度一直處于超溫狀態(tài)。床層最高時(shí)熱點(diǎn)溫度至(a)控制系統(tǒng)的引氣速度,緩慢提高合成系統(tǒng)310℃,系統(tǒng)穩(wěn)定裝填下,1塔上部2熱點(diǎn)溫度均在壓力,使氣體緩慢進(jìn)入合成塔,逐漸開(kāi)始甲醇合成反299~304℃,在系統(tǒng)負(fù)荷調(diào)整過(guò)程中容易超過(guò)應(yīng),緩慢增加負(fù)荷,使塔內(nèi)的反應(yīng)平穩(wěn)進(jìn)行,防止反310℃,導(dǎo)致系統(tǒng)一度無(wú)法提升負(fù)荷。應(yīng)熱急劇累積。(2)原因分析(b)合成系統(tǒng)采用合成段放喘振閥或調(diào)整壓縮在合成塔設(shè)計(jì)方面(如圖9),甲醇合成塔為徑機(jī)轉(zhuǎn)速來(lái)控制好壓縮機(jī)入口壓力,保證系統(tǒng)壓力穩(wěn)向流反應(yīng)器蒸汽上升式合成塔,催化劑裝填在反應(yīng)定配合凈化裝置控制好CO2體積分?jǐn)?shù)在3.0%左器的殼側(cè)管內(nèi)產(chǎn)生中壓蒸汽。新鮮的合成氣從反右防止催化劑超溫。應(yīng)器底部的中心管進(jìn)入,中心管管壁上有分配孔以(c)在首次試車(chē)階段,合成催化劑處于使用初保證氣體的分布均勻。氣體沿徑向從內(nèi)到外通過(guò)反期,活性較好這就要求將合成系統(tǒng)內(nèi)的惰性氣含量應(yīng)器的催化劑床層;從汽包來(lái)的鍋爐水進(jìn)入反應(yīng)器控制在10%以上,來(lái)抑制甲醇合成反應(yīng)的劇烈進(jìn)的底部然后向上流動(dòng)并部分汽化帶走甲醇合成反應(yīng)行,保證床層溫度。所產(chǎn)生的反應(yīng)熱。在合成塔的上部由于沒(méi)有開(kāi)孔收(d)在熱點(diǎn)溫度降低的狀態(tài)下,稍提1號(hào)合成集器,熱氣體需向下折流經(jīng)過(guò)中下部的催化劑后進(jìn)塔的入口溫度,來(lái)加劇下部床層的反應(yīng),使有效氣體入收集器才能流出塔外;相對(duì)中下部直接徑向流出盡可能在中下部床層多反應(yīng),減少頂部的反應(yīng),降低塔外的氣體而言,氣體在塔中上部滯留時(shí)間較長(zhǎng),另頂部溫度。外此處催化劑范圍內(nèi)不含有換熱的列管,所以反應(yīng)通過(guò)以上措施,合成塔頂層溫度基本能控制在熱帶出較慢,造成熱量累積超溫"。290℃以下,但以上只是在操作上的優(yōu)化調(diào)節(jié),若要根本解決,還需對(duì)合成塔結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)。結(jié)語(yǔ)通過(guò)以上措施,逐漸解決了生產(chǎn)和設(shè)計(jì)上存在的絕大部分問(wèn)題,取得了顯著的效果,在以后建設(shè)的同類(lèi)型大規(guī)模煤化工項(xiàng)目中值得借鑒。但也存在著些尚未能解決的問(wèn)題,如汽提塔系統(tǒng)尤其是頂層塔板和塔頂冷凝器腐蝕嚴(yán)重,甲醇合成塔局部髙溫圖9PSA單元流程示意圖等,還需要繼續(xù)探討解決方案并實(shí)施技術(shù)改造,從而逐漸消除制約長(zhǎng)周期穩(wěn)定優(yōu)化運(yùn)行的瓶頸。工藝方面有幾個(gè)原因:一是在合成系統(tǒng)引合成氣過(guò)程中,引氣速度過(guò)快(界區(qū)閥門(mén)開(kāi)得過(guò)快,以及參考文獻(xiàn)管線(xiàn)上調(diào)節(jié)閥閥門(mén)調(diào)節(jié)過(guò)快)使得合成氣迅速引入1]李雪冰閆國(guó)富.甲醇合成塔床層超溫原因分析[J.化工設(shè)計(jì)合成塔,在催化劑表面發(fā)生甲醇合成反應(yīng),從而放出通訊,20中國(guó)煤化工中《現(xiàn)代化工》歡迎廣大作者踴躍投稿,投稿系統(tǒng):hhCNMHGa. 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