012年3低溫甲醇洗凈化氣中硫含量的影響因素分析劉學(xué)武(山東兗礦國宏化工有限責(zé)任公司山東鄒城273512)0前言至-20℃后進入主洗塔,被貧甲醇洗滌,然后經(jīng)過換熱(19℃)進入后續(xù)工段。貧甲醇吸收了山東兗礦國宏化工有限責(zé)任公司低溫甲醇洗CO2,H2S和COs后進入中壓閃蒸塔(1.6MPa)閃裝置是典型的魯奇七塔流程,設(shè)計處理氣量為蒸,閃蒸氣通過壓縮再循環(huán)返回主洗塔。閃蒸后218000m3/h(標(biāo)態(tài))。本項目以高硫煤為原料,的富液進入再吸收塔,在常壓下閃蒸、汽提,實現(xiàn)經(jīng)德士古氣化制得原料氣,經(jīng)中溫部分變換,低溫部分再生;甲醇富液進入熱再生塔利用再沸器中甲醇洗工藝脫硫脫碳,使出工段凈化氣中總硫體產(chǎn)生的蒸汽進行熱再生,完全再生后的貧甲醇經(jīng)積分?jǐn)?shù)≤0.1×106,4(CO2)≤3%,凈化氣經(jīng)聯(lián)主循環(huán)流量泵加壓后進入主洗塔。合壓縮機加壓至8.2MPa進合成塔得到粗甲醇。該裝置于2007年年底投產(chǎn),運行工況基本穩(wěn)定2凈化氣中硫含量影響因素分析但近期經(jīng)常出現(xiàn)凈化氣中硫含量超標(biāo)現(xiàn)象,嚴(yán)重2.1循環(huán)甲醇溫度影響甲醇生產(chǎn)。經(jīng)過對全系統(tǒng)排查,對影響凈化溫度越低,溶解度越大,所以較低的貧甲醇溫氣硫含量的各種因素進行進一步探討。度是操作的目標(biāo)(系統(tǒng)貧甲醇溫度為-50℃)1工藝流程該低溫甲醇洗裝置由1套丙烯制冷系統(tǒng)提供冷量,用尾氣的閃蒸帶來的冷量達到所需要的操作變換氣經(jīng)過氨洗滌塔除氨、換熱器換熱降溫溫度。影響循環(huán)甲醇溫度的主要因素有:熱再生N必必必必必必必必必必必必必必必必必必必必計量泵,再啟動稀釋用清水計量泵,泵的流量用泵達到原循環(huán)水處理系統(tǒng)添加殺菌滅藻劑的效的沖程數(shù)進行調(diào)節(jié),配制成濃硫酸與水體積比為果,同時二氧化氯與原有緩蝕阻垢劑也有很好7:3的稀硫酸酸化劑,稀釋好的稀硫酸溶液儲存于的協(xié)同作甪。使用該二氧化氯發(fā)生器產(chǎn)生二氧稀硫酸貯槽中,待用?；葰⒕?循環(huán)水涼水塔塔壁、淋水填料上和(3)原料液與稀硫酸液投加體積比為l:1冷水池中幾乎看不見藍(lán)藻、綠藻等菌類存在。3.2工藝控制參數(shù)經(jīng)過多次循環(huán)水中菌類測試:硫酸鹽還原菌的反應(yīng)溫度:68-72℃;個數(shù)<40個/mL,異養(yǎng)菌的總數(shù)<4×104個/mL,工作水壓:0.35~0.40MPa;coDa<15mg/L;掛片腐蝕率測定結(jié)果:碳鋼腐工作水流量:4~7m3/h。蝕率<0.05mm/a,不銹鋼腐蝕率0mm/a。循環(huán)3.3運行情況及效果水的pH略有下降,該裝置自然平衡pH為7該二氧化氯發(fā)生器應(yīng)用于四川美豐化工股份8.6(原pH為8.4~9.2),循環(huán)水的濃縮倍數(shù)由原有限公司化肥分公司1“合成氨循環(huán)水處理系統(tǒng)2.5左右提高到3.0~3.3,補充水量比使用前減的殺菌滅藻處理,代替原有循環(huán)水中添加的殺菌少了10%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。投用該裝置后,每噸循環(huán)滅藻劑,循環(huán)水處理系統(tǒng)保有水量為1500m3,循水需中國煤化工州的藥劑成本為Ar /l,環(huán)水量為3000~3500m3h。2009年3月,安裝0.001用的循環(huán)水殺菌調(diào)試完畢后,并入系統(tǒng)運行。根據(jù)循環(huán)水處理CNMHG滅藻劑mL,每4以用10多萬元。系統(tǒng)運行情況,每天定時連續(xù)運行6~8h,即可(收到修改稿日期2011-10-18)小氮肥第4卷第3期2012年3月15塔塔底蒸汽、丙烯制冷系統(tǒng)補充冷量、再吸收塔塔面排査。補液流程如下:來自于甲醇貯罐的成品底溫度以及循環(huán)甲醇的流量與變換氣流量比例。精甲醇暫時存放在臨時貯槽內(nèi),系統(tǒng)需要補液時目前,進入主洗塔的貧甲醇的溫度只能降至開啟補液泵,直接將精甲醇輸送到再生塔的熱再約-40℃,與原運行值相比,上升了10℃左右。生段,與系統(tǒng)內(nèi)的貧甲醇混合。經(jīng)過對系統(tǒng)的全經(jīng)排査,將目標(biāo)鎖定在再吸收塔。根據(jù)最近一段面排查后發(fā)現(xiàn):當(dāng)補液時,貧液泵出口的貧甲醇中時間的運行數(shù)據(jù),該塔的其他工況并未改變。利硫含量明顯升高用系統(tǒng)大修的機會,對再吸收塔進行了拆檢,發(fā)現(xiàn)對補液流程進行了更進一步分析,影響再生填料和塔盤上附著了大量的污泥(經(jīng)取樣分析,其效果的因素有:①補宄亢的精甲醇純度;②再生塔塔成分主要為鐵氧化物煤泥等),使甲醇不能在塔內(nèi)底蒸汽的用量;③再生塔熱再生段的壓力,正常為均勻分布,嚴(yán)重影響了閃蒸效果。經(jīng)對填料和塔盤0.22MPa左右;④再生塔熱再生段的溫度,正常徹底清洗后塔底溫度恢復(fù)正常。為了徹底解決產(chǎn)為85℃左右;⑤酸性氣體的體積分?jǐn)?shù),正常為生污泥的問題,對系統(tǒng)進行了優(yōu)化。系統(tǒng)優(yōu)化工藝32%。經(jīng)過對以上幾個因素更進一步排查,發(fā)現(xiàn)流程見圖1。酸性氣體積分?jǐn)?shù)只有23%,這就是根源所在。原設(shè)計補液流程:補液泵出口連接在甲醇水分離器分離器換熱器分離塔中上部的回流管線上,然后甲醇蒸氣從塔頂進入再生塔的熱再生段。為保持甲醇水分廠|換熱器吸收塔離塔的液位,甲醇回流閥必須減小開度,由補充的精甲醇代替一部分回流甲醇;由于補充的精閃壓差計QPd261)甲醇溫度較低,會有一部分甲醇從塔底進入甲蒸\分離醇洗滌塔,被尾氣夾帶排入大氣,造成甲醇損耗壓差計Pd2260)量大。為了解決此問題,將補液口改至再生塔的熱再生段的虹吸管上,結(jié)果使這部分溫度較低的甲醇變成了再洗甲醇,將再生出的部分H2S圖1系統(tǒng)優(yōu)化工藝流程和COS重新洗滌回去,導(dǎo)致再生不合格。為了上、下兩路各2臺分離器(1開1備),分離器驗證此結(jié)論,提高再生段溫度后,貧甲醇中硫含上部安裝3層絲網(wǎng)除沫器,用來清除污泥根據(jù)壓量明顯降低;但溫度提高,意味著酸性氣體中的差計(Pd2260和Pd2261)來反映分離器內(nèi)的污泥甲醇夾帶量也增多,會給克勞斯硫回收工段造量。當(dāng)壓差達到90kPa時,可切換到備用分離成難以承受的負(fù)擔(dān),仍無法滿足正常生產(chǎn)的需器,拆下絲網(wǎng)除沫器進行清理,操作非常方便。中要。為了解決此問題,繼續(xù)對補液流程進行了壓閃蒸塔與再吸收塔的壓差較小,流體流速小,所優(yōu)化。經(jīng)多次試驗,將補液口移到熱再生段底以該分離器安裝在中壓閃蒸塔與再吸收塔之間部、與貧液泵的入口齊平的位置。既解決了甲而沒有設(shè)置在主洗塔和中壓閃蒸塔之間,可以更醇損耗問題,又不會影響熱再生效果。有效地除掉污泥2.2補充循環(huán)甲醇3結(jié)語甲醇會因為凈化氣霧沫夾帶、閃蒸、熱再生、影響凈化氣中硫含量的因素還有很多,諸如水分離及排含氨甲醇等因素造成損耗,所以必須系統(tǒng)壓力、循環(huán)量、貧甲醇中的水含量、變換氣指定期向系統(tǒng)內(nèi)進行補充。最近發(fā)現(xiàn):當(dāng)向系統(tǒng)內(nèi)標(biāo)等,但這些都是容易想到的,且都可以通過調(diào)節(jié)補充甲醇時凈化氣中硫含量會明顯升高甚至超系統(tǒng)指標(biāo)解決·往往有一些隱藏因素是不易想到標(biāo)。一般,補充的都是成品精甲醇,質(zhì)量完全可以的,這些需中國煤化工排查,絕不能保證,所以,補充甲醇后,系統(tǒng)的吸收效果應(yīng)該更放過任何爿CNMHG好,原運行時也的確如此。為此,對系統(tǒng)進行了全(收到修改稿日期2011-09-28)